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混凝土模板支撐工程安全專項施工方案

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永川污水處理廠提標改造工程土建及設備采購安裝調試工程

支模架安全專項施工方案

重慶工業設備安裝集團有限公司
2017年11月

批準:

審批：

審核：

編制：

打字：             文字校對：
 
目 錄
第一章  工程概況	5
1.1 工程概況簡況及特點	5
1.1.1 工程簡況	5
1.1.2 本工程高支模體系主要特點及施工難點、重點	7
1.2 施工平面布置	7
1.3 施工要求	10
1.4 技術保證條件	10
第二章  編制依據	10
第三章 施工計劃	12
3.2 材料與設備計劃	12
第四章 施工工藝技術	17
4.1 技術參數	17
4.1.1 截面高度大于600的梁模板(扣件鋼管式）	17
4.1.2 截面高度不大于600mm的梁	19
4.1.3 高效沉淀池大梁，600×3650支撐布置搭設	19
4.2 工藝流程	20
4.3 施工方法	20
4.3.1 支撐基礎（即池底板施工）	20
4.3.2 立桿及其他桿件	20
4.3.3 剪刀撐	21
4.3.4 一般規定	21
4.4 檢查驗收	24
4.4.1 構配件檢查與驗收	25
4.4.2 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法	26
4.4.3 支撐架基礎及搭設的技術要求與允許偏差	27
4.4.4 扣件螺栓的緊固力矩檢查數目及質量判定標準	28
4.4.5 架體檢查驗收表格	28
4.5混凝土澆筑管理	31
4.5.1 混凝土布料方式的選擇	31
4.5.2混凝土澆筑路線及相關要求	31
4.6模板安裝與拆除	32
4.6.1 模板的安裝	32
第五章 施工安全保證措施	41
5.1 組織保障	41
5.2 技術措施	42
5.3 應急預案	44
5.3.1 危險源分析及應急預防措施	44
5.3.2 應急救援預案組織機構及分工職責	45
5.3.3 危險源預防措施	46
5.3.4 危險源應急措施	49
5.3.5 應急救援設備、藥品配備計劃	52
5.3.6 應急預案措施的演練計劃	52
5.4 應急疏散、救援路線	53
5.5 監測監控	53
5.5.1 監測控制	53
5.5.2 監測點設置	54
5.5.3監測內容	54
5.5.4監測措施	54
5.5.5儀器設備配置	55
5.5.6 監測說明	55
5.5.7 監測頻率	55
5.5.8 監測預警值	56
第六章 勞動力計劃	56
6.1 專職安全生產管理人員	56
6.2 特種作業人員	57
6.3 勞動力安排	58
第七章 計算書及相關圖紙	59
7.1  150厚板模板（扣件式900*900）計算書	59
7.2  250厚板模板（扣件式900*900）計算書	71
7.3  350*850梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書	81
7.4  300*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書	96
7.5  600*2650大梁模板計算書	111
7.6  600*2650大梁側模板計算書	124
7.7 附圖	131
 
第一章  工程概況
1.1 工程概況簡況及特點
1.1.1 工程簡況
項目名稱：永川污水處理廠提標改造工程土建及設備采購安裝調試工程
建設地點：重慶永川污水處理廠
建設單位：重慶市渝西水務有限公司
設計單位：中國市政工程中南設計研究總院有限公司
監理單位：重慶公用工程建設監理有限責任公司
施工單位：重慶工業設備安裝集團有限公司
本工程構造類型為框架結構，層數:一層。建筑面積1481.92㎡，建筑高度10.9m，工程造價: 42176268.66元。2017年11月10日開工，合同工期:120天。
本工程高支模位于位于濾池及反沖洗泵房的1軸至10軸濾池9.1~9.6m層屋面梁板支撐，以及廢水回收水池頂板（10.8m標高）。
濾池及反沖洗泵房支架搭設高度9~9.5m，主梁截面為300×800mm,為最大梁，最大梁跨6.75m，其他梁為250×400~600mm；以及反沖洗泵房的9.0m層屋面梁板支撐，該層梁板支撐地基為反沖洗泵房底板-1.7m標高，支模架搭設高度為10.7m，主梁截面為300×800mm，其中一跨邊梁為350×850mm，最大梁跨9m，其他梁為250×400~600mm。本高支模在池壁頂4.5m標高處有連梁及通道梁板。廢水回收水池頂板，支模架搭設高度10.5m，最大梁300×800mm，最大跨度8m，板厚250mm，四周為池壁。本支模架為搭設高度超過一定規模的危險性較大分部分項工程，需要編制安全專項施工方并組織專家認證。
在本工程高效沉淀池內兩根大梁截面600×3650mm，跨度為18400mm，為單梁，梁底距池底板高度為3.350m，即支模架高度3.35m，梁中部橫向有1900×2750mm集水總渠相連，集水總渠側面每隔2m設200×600mmZJL梁，梁跨7.55m，梁頂標高4.95m。該梁為荷載和跨度均超過一定規模的危險性較大分部分項工程，需要編制安全專項施工方并組織專家認證。
本支模架工程安全專項施工方案著重對上述重點部位的支模架工程進行編制。
重慶市永川污水處理廠提標改造工程模板及支撐體系情況表
高支模所在層	濾池及反沖洗泵房一層	架體掛密目安全網	無
高支模層底標高（m）	1~10軸0.00m
11~13軸-1.7m	柱砼強度等級	C30
高支模層頂標高（m）	9.1~9.6m	梁板砼強度等級	C30
最大板跨（m）	4.5×3	普通板跨（m）	/
最大板厚（mm）	150	普通板厚（mm）	130~140
最大柱截面尺寸（mm）	350×350	普通柱截面尺寸（mm）	350×350
最大梁跨（m）	9	最大梁斷面尺寸（mm×mm)	350×850
所有梁斷面類型（mm×mm)	200×400~600、300×800、350×850
高支模類型	超過一定規模的危險性較大分部分項工程
高效沉淀池大梁模板及支撐體系情況表
高支模所在層	高效沉淀池內	架體掛密目安全網	無
高支模層底標高（m）	0.00	柱砼強度等級	C30
高支模層頂標高（m）	3.35	梁板砼強度等級	C30
最大板跨（m）	/	普通板跨（m）	/
最大板厚（mm）	/	普通板厚（mm）	/
最大柱截面尺寸（mm）	/	普通柱截面尺寸（mm）	/
最大梁跨（m）	18.4	最大梁斷面尺寸（mm×mm)	600×3650
所有梁斷面類型（mm×mm)	600×3650
高支模類型	超過一定規模的危險性較大分部分項工程

1.1.2 本工程高支模體系主要特點及施工難點、重點
?	工期緊；
?	支撐架體高，跨度較大；屬超過一定規模的危險性較大的分部分項工程；
?	高支模結構部位框架梁、板斷面尺寸不大，但結構層高偏高，同時，使用商品砼泵送澆筑，對模板及其支撐體系的強度、剛度和穩定性要求較高。
?	高效沉淀池大梁荷載大，梁截面高度大，跨度大，對支撐體系和側模加固體系的強度、剛度和穩定性要求較高。
1.2 施工平面布置
1.2.1 高支模施工平面布置圖如下，陰影部分為危險性較大高支模區域，詳下圖，陰影為高支模區域。

1.2.3 高效沉淀池支模架施工平面布置圖如下，云線標注為大梁。

1.3 施工要求
?	施工過程中，必須確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠；
?	模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求；
?	模板施工前對施工人員進行技術交底，嚴禁盲目施工。
1.4 技術保證條件
?	本項目部有多次承建高大模板支撐體系的施工經驗，且公司領導、項目部全體成員及施工作業勞務班組非常重視。
?	勞務公司管理規范，且班組作業人員素質較高，專業技術過硬。
?	嚴格按照審批方案進行施工。施工前進行安全技術交底，并組織所有參與人員進行學習、培訓，合格后方可參與施工。

第二章  編制依據
本方案的架體結構計算采用的是現行行業標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011規定的計算模型，相關架體構造措施依據JGJ130給出，架體的監測依據現行行業標準《建筑施工臨時支撐結構技術規范》JGJ 300-2013，相關編制依據如下：
1.本工程施工圖紙、本工程施工組織設計；
2.《建筑安全生產監督管理規定》、《重慶市建設工程安全生產監督管理暫行辦法》；
3.危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（[建質[2009]87號）；
及建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質[2009]254號）；
4.《建筑工程預防高處墜落事故若干規定》和《建筑工程預防坍塌事故惹干規定》建質[2003]82號）；
5.《重慶市特種設備安全監察條例》（重慶市人大常務委員會[2008]23號公告）；
6.渝建發[2014]16號“關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理實施細則的通知”；
7.DBJ50-168-2013《房屋建筑與市政基礎設施工程施工模板及支撐體系安全技術規范》；
8.《工程測量規范》GB 50026-2007；
9.《建筑結構荷載規范》GB 50009-2012；
10.《混凝土結構設計規范》GB 50010-2010；
11.《混凝土結構工程施工規范》GB 50666-2011；
12.《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2015；
13.《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB 50300-2013；
14.《建筑施工臨時支撐結構技術規范》JGJ 300-2013；
15.《建筑施工模板安全技術規范》JGJ 162-2008；
16.《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011；
17.《建筑施工安全檢查標準》JGJ 59-2011；
18.《施工現場臨時用電安全技術規范》JGJ 46-2005；
19.《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ 80-2016；
20.《建設工程施工現場消防安全技術規范》GB50720-2011；
21.《生產過程危險和有害因素分類與代碼》GB/T 13861-2009；
22.《生產經營單位安全生產事故應急預案編制導則》 GB/T 29639-2013；
23.《重慶市房屋建筑與市政基礎設施工程現場施工從業人員配備標準》（DBJ50－157－2013）
24.《安全帽》（GB2811－2007）《安全網》（GB5725－2009）《安全帶》（GB6095－2009）
25. 《安全生產、文明施工標準化手冊》

第三章  施工計劃
3.1 施工進度計劃
3.1.1 高效沉淀池大梁,集水總渠計劃2017.12.1開始施工，12月20日結束。
3.1.2 本工程濾池及反沖洗泵房高支模架，濾池筏板2017.11.26日澆筑完成,隨后開始搭設9.1m層梁板滿堂架，計劃12月10澆筑池頂（4.5m層）連梁及通道梁板，然后繼續搭設支模架至9.1m屋面板底標高。
3.1.3 廢水回收水池目前還未開挖土石方,施工時間尚不確定。

3.2 材料與設備計劃
3.2.1 材料計劃
本方案模板支撐系統主要采用扣件式鋼管局部加頂托進行加固和支撐的形式。其它形式支撐系統材料需滿足相應規范要求。
本工程框架梁、板施工過程中，模板拼裝及其支架體系材料有：15mm厚的雙面腹膜膠合模板、Φ48.3mm×3.6mm規格鋼管、扣件、密目安全網、Φ14對拉螺桿、40×80mm木方等，其需要數量和進場使用時間根據本工程實際施工需要，并按施工進度計劃按時組織進場使用，滿足本工程結構工程施工需要。具體的材料使用量計劃詳見下表所示：
周轉材料需要量計劃
序號	周轉物料名稱	規格型號	單位	需要量	質量標準
1	鋼管	Φ48×3.6（3.25）	m	20000	符合相關驗收規范，無變形、裂紋等，須作防銹處理,鋼管壁厚不小于3.25mm。
2	扣件	十字/旋轉/對	個	50000	
3	頂托	Φ36	個	5000	符合JGJ300－2013規范要求
4	木膠合板	920×1840×15	M2	5000	符合《混凝土模板用膠合板》（GB/T17656-2008）的要求
5	木枋	40×80	M3	200	/
6	步步緊		套	2000	/
7	高強對拉絲桿	M14	套	2000	/
8	墊木	/	M3	10	/
9	安全網	1.8×6.0	M2	1500	GB5725－2009
10	安全帶		套	50	GB6095－2009
11	安全帽		個	50	GB2811－2007
（1）鋼材選用
①鋼材應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700和《低合金高強度結構鋼》GB/T 1591的規定。
②鋼管應符合現行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T 13793或《低壓流體輸送用焊接鋼管》GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。
③每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用Φ48.3×3.6mm鋼管。
④鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：
a.應有產品質量合格證；
b.有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》GB/T 228的有關規定；
c.鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；
d.鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范JGJ130-2011《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》的規定；
e.鋼管必須涂有防銹漆。
⑤舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：
a.表面銹蝕深度應符合現行規范JGJ130-2011《建筑施工扣式鋼管腳手架安全技術規范》的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。
b.鋼管彎曲變形應符合現行規范JGJ130-2011《建筑施工扣式鋼管腳手架安全技術規范》的規定；鋼管上嚴禁打孔。
c.鋼鑄件應符合現行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。
d.鋼管扣件應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB 15831的規定。
⑥扣件的驗收應符合下列規定
a.新扣件應有生產廠家的生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：
b.舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；
c.新、舊扣件均應進行防銹處理；
d.支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達40～65N?m時，不得發生破壞。
⑦連接用的焊條應符合現行國家標準《碳鋼焊條》GB/T 5117或《低合金鋼焊條》GB/T 5118中的規定。
⑧連接用的普通螺栓應符合現行國家標準《六角頭螺栓C級》GB/T 5780和《六角頭螺栓》GB/T 5782。
⑨用于柱箍使用的鋼管符合相關規定要求。
⑩安全網材質符合符合相關規定要求。
○11可調頂托
a．可調頂托外徑不得小于36mm，直徑與螺距應符合現行國家標準《梯型螺紋》GB/T 5796.2、GB/T 5796.3的規定。
b．可調頂托的螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm；可調托撐螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。
c．可調托撐抗壓承載力設計值不小于40kN，支托板厚不應小于5mm。
（2）木材的選用
①模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準《木結構設計規范》GB 50005的規定。
②用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準《木結構設計規范》GB 50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。
③主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉木材。
④當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準《木結構設計規范》GB 50005的標準進行。
⑤施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定
a.制作的原木、方木結構，不應大于15%；
b.板材和規格材，不應大于20%；
c.受拉構件的連接板，不應大于18%；
d.連接件，不應大于15%。
（3）木膠合模板板材的選用
①膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家標準《混凝土模板用膠合板》ZBB 70006的規定。
②各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。
③膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。
④進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。
3.2.2設備計劃
本工程施工期間，施工需要的設備主要為材料運輸的垂直吊裝機械設備、配套繩具及腳手架搭設工具和模板、鋼筋加工機械設備等，現場均有現成的配套設備并滿足本工程施工需要。本工程施工用機械設備配備計劃詳見下表所示：
機械設備配備計劃表
序號	機械或設備名稱	規格型號	數量	備注
1	塔  機	QTZ40/QTZ60	2	
2	木工圓盤鋸	MJ-104	2	
3	手持盤踞	/	10	
4	木工平刨機	MBS/4B	1	
5	扳手	/	20	
6	扭力扳手	/	2	
7	鋼筋切割機	GQ40	1	
8	鋼筋彎曲機	GW40	1	
9	鋼筋套絲機	GSJ40	1	
10	數控鋼筋彎箍機	CBM-12B	1	
11	混凝土振動棒	HZ-50	3	
12	平板振動器	ZF55-10	2	
13	全站儀	徠卡TCA2003	1	
14	水準儀	DS3	2	
15	照像機		1

第四章 施工工藝技術

4.1 技術參數
    根據本工程的梁截面類型及板厚情況，本工程濾池及反沖洗泵房高支模采用縱橫間距為1000×1000的普通型滿堂支架，剪刀撐根據JGJ130－2011第6.9.3條普通型架體搭設要求布置；廢水回收水池高支模采用縱橫間距為900×900的普通型滿堂支架，剪刀撐根據JGJ130－2011第6.9.3條普通型架體搭設要求布置。梁的支撐架立柱間距原則上按樓板基本立柱間距的倍數取值，分兩種類型：
    （1） 截面高度大于600的梁（含300×800/350×850）按最不利最大梁支撐布置搭設；
（2）截高度不大于600的梁（含200~250×400~600)按250×600梁支撐布置搭設。
（3）高效沉淀池大梁，600×3650支撐布置搭設
4.1.1 截面高度大于600的梁模板(扣件鋼管式）

表4.1.1－1  濾池及反沖洗泵房高支模技術參數
新澆混凝土梁計算跨度(m)	9	結構層高(m)	10.8
混凝土梁截面尺寸寬×高(mm)	350×850	梁側樓板厚度(mm)	150
面板材料	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
梁底支撐小梁材料	方木	小梁材質規格(mm)	40×80
新澆混凝土梁支撐方式	小梁垂直于砼梁截面	底模下設小梁根數	5
支撐架主梁長度(mm)	900	主梁材料	鋼管
主梁材質規格(mm)	Ф48.3×3.6	支撐架立桿步距(mm)	1500
支撐架沿梁跨間距(mm)	900	梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)	200
立桿根數	3	立桿依次距支模架主梁左側間距(mm)	0,450,900
表4.1.1－2  廢水回收水池頂板高支模技術參數
新澆混凝土梁計算跨度(m)	9	結構層高(m)	10.8
混凝土梁截面尺寸寬×高(mm)	300×800	梁側樓板厚度(mm)	250
面板材料	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
梁底支撐小梁材料	方木	小梁材質規格(mm)	40×80
新澆混凝土梁支撐方式	小梁垂直于砼梁截面	底模下設小梁根數	5
支撐架主梁長度(mm)	900	主梁材料	鋼管
主梁材質規格(mm)	Ф48.3×3.6	支撐架立桿步距(mm)	1500
支撐架沿梁跨間距(mm)	900	梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)	200
立桿根數	3	立桿依次距支模架主梁左側間距(mm)	0,450,900
4.1.2 截面高度不大于600mm的梁
表4.1.2  技術參數
新澆混凝土梁計算跨度(m)	9	結構層高(m)	10.8
混凝土梁截面尺寸寬×高(mm)	250×600	梁側樓板厚度(mm)	150
面板材料	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
梁底支撐小梁材料	方木	小梁材質規格(mm)	40×80
新澆混凝土梁支撐方式	小梁垂直于砼梁截面	底模下設小梁根數	4
支撐架主梁長度(mm)	900	主梁材料	鋼管
主梁材質規格(mm)	Ф48.3×3.6	支撐架立桿步距(mm)	1500
支撐架沿梁跨間距(mm)	1000	梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)	200
立桿根數	2	立桿依次距支模架主梁左側間距(mm)	0，900
4.1.3 高效沉淀池大梁，600×3650支撐布置搭設
考慮池壁與頂板的施工縫劃分在頂板以下300mm，因此，大梁以單梁計算。
表4.1.3  技術參數
新澆混凝土梁計算跨度(m)	14.6	結構層高(m)	3.35
混凝土梁截面尺寸寬×高(mm)	600×3650	梁側樓板厚度(mm)	/
面板材料	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
梁底支撐小梁材料	方木	小梁材質規格(mm)	40×80
新澆混凝土梁支撐方式	小梁垂直于砼梁截面	底模下設小梁根數	10
支撐架主梁長度(mm)	1200	主梁材料	鋼管
主梁材質規格(mm)	Ф48.3×3.6	支撐架立桿步距(mm)	1200
支撐架沿梁跨間距(mm)	500	梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)	200
立桿根數	6	立桿依次距支模架主梁左側間距(mm)	0，420,540,660,780,1200
4.2 工藝流程
4.2.1支架搭設工藝流程
水池底澆筑→ 放置縱向掃地桿→立柱→橫向掃地桿→第一步縱向水平桿→第一步橫向水平桿→第二步縱向水平桿→第二步橫向水平桿→……→頂步橫向水平桿→頂部縱向水平桿（同時在豎向剪刀撐頂部交結點加設水平剪刀撐）→調整頂托
4.2.2 柱模板安裝工藝流程
搭設安裝腳手架→沿模板邊線貼密封條→立柱子片?！惭b柱箍、設置對拉螺栓→校正柱子斷面及方正、垂直度→全面檢查校正→整體固定→預檢→驗收澆筑。
2、梁模板安裝工藝流程
彈梁軸線并復核→搭支模架→調整托梁→安放支撐主梁→安放支撐次梁及底模 →梁底起拱并固定→扎梁筋→安側?！鷤饶＠€支撐（梁高加對拉螺栓）→復核梁模尺寸、標高、位置→與相鄰模板連固。
3、板模板安裝工藝流程
搭支架→測水平→擺支撐主、次梁→調整樓板模板標高及起拱→鋪模板→沖洗清理→檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。
4.3 施工方法
4.3.1 支撐基礎（即池底板施工）
按照建筑施工圖的做法，先素土壓實，達到94%壓實度，再施工100mm厚C20墊層，待墊層達到強度后，施工水池底板。水池底板混凝土澆筑完成后2天，混凝土強度達到1.5MPa以上，方才進行支模架的搭設。
4.3.2 立桿及其他桿件
①梁的支撐系統為：梁下部支撐采用扣件式鋼管腳手架。沿梁縱向每1000mm設一道站桿（與梁的截面尺寸有關，具體間距由計算確定），梁兩側立桿橫距為梁寬B+600~700mm。設水平拉桿（縱橫向）和斜拉桿，水平縱向拉桿離地200mm設第一道，即為掃地桿，離地1500mm設第二道，其它@1500依次設置。頂步步距不大于600mm，立柱（含頂托）伸出最上一道水平桿的自由端長度不大于500mm。嚴格控制可調托撐螺桿伸出長度不超過300mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。
②現澆板支撐系統為：板下部支撐采用扣件式鋼管腳手架。設置縱橫向等間距支撐系統，支撐立桿縱橫間距不大于1000×1000mm。
③掃地桿及各步橫桿隨支架高度升高同時搭設，以提高搭設過程中支架的整體穩定性。
④廢水回收水池頂板梁板支撐，在搭設過程中，縱橫向水平桿與已澆筑完成的水池壁對頂加固，增強架體穩定性。
4.3.3 剪刀撐
①剪刀撐根據JGJ130－2011第6.9.3條普通型架體搭設要求布置。當架體搭設高度在8m以上時，應在架體底部，頂部及豎向間隔不超過8m分別設置連續水平剪刀撐；架體外側周邊及內部縱、橫向每5~8m應由底到頂設置連續豎向剪刀撐。剪刀撐的寬度為5~8m；剪刀撐的斜桿與地面夾角應在45度~60度之間（大約在6根立桿之間），斜桿應每步與立桿通過扣件連接。
②支撐架在搭設到一個剪刀撐高度時及時搭設。
4.3.4 一般規定
（1）保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 
（2）支模架必須具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中的荷載。
（3）不同支架立柱不得混用。
（4）構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。
（5）本現澆鋼筋混凝土梁、板模板支撐時，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的2/1000，同時不小于20mm。
（6）拼裝豎向模板時，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。
（7）本工程滿堂腳手架支撐體系在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{頂托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求的條件下，進行平均分配并在確定步距后，再在每一步距處縱橫向各設置水平拉桿。
（8）所有水平桿的端部均應與四周框架結構或池壁頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。
（9）鋼管立桿底部應設通長墊木或底座，墊木長度應大于2跨立桿間距；頂部應設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于300mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。
（10）鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用Ø48.3×3.6mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐采用搭接時，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。
（11）支架搭設按本方案設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。
（12）腳手架搭設場地必須堅實、平整、排水措施得當，立桿底部應設置墊板，墊板的長度應≥2跨立桿間距。
（13）腳手架搭設過程中應設置作業人員上下通道。
（14）架體搭、拆人員必須是考核合格的專業架工，并且100%持證上崗。
（15）支撐架搭設前項目技術負責對施工員，施工員對作業班組應進行二級專項安全技術交底，并履行簽字手續。嚴格按設計參數進行搭設，搭設過程中派專人負責監督檢查，為控制模板支撐安裝質量，項目應采用分階段驗收方式，架體搭設時按第一步排架、搭設中途、搭設完、砼澆筑前分次檢查驗收，搭設完成后應報監理、建設方驗收，經簽字合格并掛驗收標識牌后才能進行使用。
6、立柱及其它桿件形式
本工程立柱及其他桿件形式為扣件式。采用扣件式鋼管作立柱時，其構造與安裝應符合下列強制性規定：
（1）鋼管規格、間距、扣件應符合設計要求。
（2）本工程除頂部外，其余所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，接頭位置要求如下：相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。
（3）嚴禁將上段支模架的鋼管立柱與下段的鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。

4.4 檢查驗收
1、腳手架搭設前，對進入現場的各種構配件應按下列規定進行檢查驗收，不合格的應及時清除出場
(1)	構配件應有相應的產品標識及產品質量合格證；
(2)	構配件應有相應的產品主要技術參數及產品使用說明書；
(3)	當對構配件質量有疑問時，應進行質量抽檢和實驗。
2、支撐架下列階段進行檢查與驗收，經檢查合格后方可使用:
(1)	基礎完工后及支撐架搭設前，對基礎進行檢查與驗收；
(2)	支撐架每搭設完4步后；
(3)	在模板完工后，對安全防護設施進行檢查與驗收；
(4)	在投入使用前進行總體檢查與驗收。由項目經理、技術負責人、項目安全負責人、架子班長等人員組成驗收小組，進行驗收，并填寫驗收單。
(5)	停用超過一個月。
(6)	驗收時應具備下列文件
①根據編制依據相關文件規范、標準要求所形成的施工組織設計文件；
②專項施工方案及變更文件；
③安全技術交底文件；
④支撐架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；
⑤支撐架工程的施工記錄及質量檢查記錄；
⑥支撐架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄；
⑦支撐架工程的施工驗收報告。
(7)	支撐架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。
①構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠，鋼絲繩是否松動、斷股等；
②安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；
③地基是否積水，底座是否松動；
    ④桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；立桿是否懸空；
    ⑤垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格；
    ⑥搭設架體時，應有保證安全上下的爬梯或斜道，嚴禁攀登架體上下。
⑦扣件擰緊力矩，扣件螺栓是否松動；
⑧架體是否超載；
⑨腳手架檢查驗收嚴格按照《建筑施工安全檢查標準》JGJ59－2011的檢查評分表進行。
(8)	支撐架使用期間的檢查
①地基不均勻變形，立桿底座或墊板與地基面的接觸狀況；
②荷載狀況；
③節點連接狀況；
④可調托撐受力狀況；
⑤安全防護措施及監測記錄。
4.4.1 構配件檢查與驗收
模板支撐架的桿件材料應按以下要求進行驗收、抽檢和檢測。
    ①對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量、壁厚等物理指標進行抽檢。新鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸室溫拉伸試驗方法》GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130的有關規定，應涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、鋼管彎曲變形應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔?？奂捎每慑戣T鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用?？奂猩a許可證、法定檢測單位的測試報告和產品合格證?？奂M入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試?？奂谑褂们皯饌€挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達65N?m時，不得發生破壞。新、舊扣件均應進行防銹處理。腳手板：腳手板采用竹串片腳手板，單塊腳手板的質量不大于30kg；并符合現行行業標準《建筑施工木腳手架安全技術規范》JGJ64的相關規定。
②對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于安裝用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。
③采用鋼管扣件安裝高大模板支撐架時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合現行行業標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130的規定，對梁底扣件應進行100%檢查。
4.4.2 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法
現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法見表4.4.2－1。
表4.4.2－1  現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法
項目	允許偏差（mm）	檢查方法
軸線位置	5	尺量
底模上表面標高	±5	水準儀或拉線、尺量
模板內部尺寸	基礎	±10	尺量
	柱、墻、梁	±5	尺量
	樓梯相鄰梯步高差	±5	尺量
垂直度	柱墻層高≤6m	8	經緯儀或吊線、尺量
	柱墻層高＞6m	10	經緯儀或吊線、尺量
相臨兩板表面高低差	2	尺量
表面平整度	5	2m靠尺和塞尺量測
4.4.3 支撐架基礎及搭設的技術要求與允許偏差
架體地基、基礎處理及架體搭設過程中的立桿、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足現行行業標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011的規定，為便于檢查驗收，將相關驗收項目及其對應的質量要求列為表4.4.3－1
表4.4.3－1  支撐架架搭設的技術要求與允許偏差
序號	項目	一般質量要求
1	地基基礎	表面	地基表面應堅實平整
		排水	地基表面不得積水，排水設施完備、暢通
		墊板	土層地基上設置厚度不小于5cm，寬度不小于20cm的木墊板，至少跨躍兩跨立桿，不晃動
		底座	地基表面有高差時，應設置可調底座調整，底座不得沉降
2	支架立桿間距、水平桿步距尺寸偏差	距離	偏差
		縱距	±30mm
		橫距	±30mm
		步距	±20mm
3	立桿的垂直偏差	架高	偏差
		H＝2m	±7mm
		H＝10m	±30mm
		H＝20m	±60mm
		H＝30m	±90mm
4	縱、橫向水平桿的水平偏差	一根桿的兩端	±20mm
		同跨內兩根縱向水平桿	±10mm
5	節點處相交桿件的軸線距節點中心距離	≤150 mm
6	相鄰立桿接頭位置	相互錯開，設在不同的步距內，且隔跨布置，相鄰接頭的高度差應＞500mm，接頭距節點應不大于步距的1/3
7	相鄰縱、橫向水平桿接頭位置	相互錯開，設在不同的步距和跨距內，相鄰接頭的水平距離應＞500mm，接頭距立桿應不大于立桿縱（橫）距的1/3
8	剪刀撐與地面夾角以及與地面抵緊程度	剪刀撐斜桿應與地面抵緊，與地面夾角

9	桿
件
搭
接	桿別	搭接長度	連接要求
		剪刀撐	＞1m	采用不少于2個旋轉扣件固定在水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至節點距離不應大于150mm
		水平桿		等間距設置3個旋轉扣件，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端距離不小于100mm
10	節點
連接	扣件式鋼管腳手架	擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m，且達到65 N.m時不得破壞
4.4.4 扣件螺栓的緊固力矩檢查數目及質量判定標準
本工程采用扣件式鋼管搭設，還要對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量要符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011的相關規定，詳見表4.4.4。
表4.4.4－1  扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準
項次	項目	安裝扣件數量（個）	抽檢數量（個）	允許不合格數量（個）
1	模板支撐架	連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件	51～90
91～150
151～280
281～500
501～1200
1201～3200	5
8
13
20
32
50	0
1
1
2
3
5
2	腳手架	連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）	51～90
91～150
151～280
281～500
501～1200
1201～3200	5
8
13
20
32
50	1
2
3
5
7
10
4.4.5 架體檢查驗收表格
支撐架在原材料進場、基礎施工完畢、架體搭設完成、安全設施安裝完畢、預壓實驗完畢（如有）等各階段驗收合格的基礎上在澆筑混凝土前，應對支撐架進行全面驗收以確保架體的使用安全，且經施工單位、監理單位相關技術人員簽字確認后方可澆筑混凝土。架體檢查驗收表格按表4.4.5－1執行
表4.4.5－1  模板支架檢查驗收表 
項目名稱	
搭設部位		高度		跨度		最大荷載	
搭設班組		班組長	
操作人員
持證人數		證書符合性	
安全專項方案編審程序符合性		技術交
底情況		安全交
底情況	
架體構配件	進場前質量驗收情況	
	材質、規格與方案的符合性	
	使用前質量檢測情況	
	外觀質量檢查情況	
檢查內容	允許
偏差(mm)	實際情況（mm）	符合性
立桿垂直度（H為架體高度）	模板支撐架	±H/500
且±15											
	腳手架	H≤24m	±H/500
且±50											
		H>24m	±H/1000
且±50											
水平桿水平度	±10											
可調托撐	垂直度	±5											
	插入立桿深度≥150mm	–5											
可調底座	垂直度	±5											
	插入立桿深度≥150mm	–5											
立桿	頂部伸出自由長度		
	基礎承載力		
	梁底縱、橫向間距		
	板底縱、橫向間距		
表4.4.5－2  模板支架檢查驗收表(續表)
檢查內容	實際情況	符合性
水
平
桿	梁板底縱、橫向水平桿貫通性		
	梁底縱、橫向最大步距		
	板底縱、橫向最大步距		
	插頭與插槽座銷緊情況		
剪刀撐	豎向	縱向跨數、跨度		
		橫向跨數、跨度		
		剪刀撐距離		
	水平向	水平向跨數、跨度		
		剪刀撐距離		
	斜桿與地面夾角		
	斜桿與地面頂緊程度		
掃地桿離地距離		
與墻、柱結構物拉結設置		
型鋼懸挑梁		
腳手板		
施工層防護欄桿、擋腳板		
安全網		
扣件扭緊力矩		
施工單位
檢查結論	結論：

檢查人員：        項目技術負責人：             項目經理：
檢查日期：        年   月   日
監理單位
驗收結論	結論：

專業監理工程師：                            總監理工程師：
驗收日期：    年   月   日

4.5混凝土澆筑管理
4.5.1 混凝土布料方式的選擇
高支撐位置混凝土輸送采用汽車泵布料，避免地泵垂直輸送管道加固對支模架的影響。大梁等其他部位的混凝土澆筑，可采用地泵并配合汽車泵澆筑。
4.5.2混凝土澆筑路線及相關要求
混凝土澆筑順序對腳手架荷載也有影響，澆筑時應確保模板支架在砼澆灌過程中均勻受載。
高支?；炷翝仓肪€：先澆筑柱，再澆筑梁板，由中間向兩端推進澆筑。
大梁混凝土澆筑路線：從中間向兩端推進，分層澆筑，分層厚度不大于500mm。
（1）模板工程均驗收合格后，報批商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前24小時電話再次確認砼站材料儲備，供應能力等相關信息。確保砼澆筑正常進行。
（2）開盤前核對強度等級，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。
（3）砼澆筑應按由中間向兩端推進的順序進行澆筑施工，砼澆筑前，輸送管線的布置方式符合砼澆筑方案要求，澆筑過程中避免堆載過大現象。
（4）混凝土輸送管的設置
1）輸送管固定，垂直運輸管道用鋼管井架加固，水平管每隔3m使用墊木固定。
2）輸送管在支模架內段需獨立搭設不能與四周支模架連接的井架；支模架在砼輸送管穿過位置需進行適當加強，以保證不影響架體整體穩定性。
3）原則：混凝土輸送泵配管合理，管線長度最佳，彎管及軟管數量少。輸送管的鋪設保證安全施工，便于清洗管道、排除故障、裝拆和維修，在同一條管線中，要采取相同管徑的輸送管，管線布置要橫平豎直，管道接頭要嚴密，有足夠的強度，并能快速裝拆。
4）豎向混凝土澆筑時，把布料桿吊至混凝土澆筑部位，旋轉澆筑布料桿四周構件混凝土，待四周構件混凝土澆筑完畢后，再吊至另一澆筑部位進行澆筑。
4.6模板安裝與拆除
4.6.1 模板的安裝
（1）本工程支模架的基礎均為水池的底板。水池底板為筏板基礎，筏板施工時，施工縫留設在池底以上300mm，并設鋼板止水帶和膨脹止水條防水。筏板模板安裝如下圖。

（2）矩形柱模施工
a. 柱模組合：
本工程柱模采用15mm厚復合木膠模板，要求用木枋將復合木膠板加工成定型木模，分塊組合拼裝。組合時，必須在木模的接縫處用鐵釘將分塊的定型木模釘牢；事先必須刷脫模劑（脫模劑采用皂化脫模劑）；柱模腳必須找平或柱模板校好后，必須事先于柱模外補填與其地面的縫隙。
b. 柱模夾具：

c.柱模校正：柱模安裝前必須彈出柱模外邊線和柱中線及放大100mm四周的墨線，并在接板面上彈出柱模架的外邊線。
柱模采用塔吊整體吊裝就位，用鐵釘接成整體后，上、下用鋼管夾具定位，下部定位以模板外邊線為準，上部采用雙面吊線的辦法，即對準放大100mm四周墨線用尺量準確后夾具定位，確保柱不產生搓角和確保上下垂直；上下定位準確后，先夾柱中部，用線錘吊四角和中線，校正垂直度，最后按豎向間距夾緊柱模，檢查校正。
柱模下部澆筑砼前用草紙或水泥砂漿將其與地面間隙封閉，以免砼澆筑時漏漿，柱底模部位產生爛根。
（3）池壁剪力墻模板施工方法

1)、剪力墻模板安裝時，根據邊線先立一側模板，臨時用支撐撐住，用線錘校正模板的垂直，然后釘牽杠，再用斜撐和平撐固定。大塊側模組拼時，上下豎向拼縫要互相錯開，先立兩端，后立中間部分。待鋼筋綁扎好，驗收后，按同樣方法安裝另一側模板及斜撐等。
2)、為了保證墻體的厚度正確，和防止澆筑砼的墻身鼓脹，用直徑14mm高強對拉螺栓（大螺紋止水）拉結兩側模板，螺栓要縱橫排列，布置間距橫向600㎜，豎向450㎜。
3）、墻體木模為組拼的大模板，除了采用高強對拉螺桿加固外，采用內部搭設的滿堂架，豎向每隔1500m加設鋼管頂撐，頂緊池壁大模。滿堂架在每一池體分隔內，至少設一道縱向剪刀撐，并根據搭設高度每8米架設一道水平剪刀撐。
(4)梁、板模板的安裝
1）支架架設：支架的高度應為梁及樓板底標高，扣除模板厚度。
2）安裝程序為：復核梁底、板底標高→搭設支架→安裝梁板模板→預留預埋→檢查校正→交付驗收。
3）施工梁板時，當梁截面高度≥600mm時，均采用高強對拉螺栓,對拉螺栓水平間距1000mm，豎向間距500mm梅花形布置。梁跨度大于4m時按1~3/1000起拱。
4）檢查校正：模板安裝后應復核模板板面標高和板面平整度，預埋件和預留孔洞不得漏設并應位置準確。支撐板必須穩定、牢固，不得超過規定偏差。
5）主梁底模就位后拉通線與柱頂線吻合，先固定底模兩端，然后固定中部，最后校核（固定底模用十字扣件解決）。同時校核梁底板標高，待梁的鋼筋扎完后即可拼裝側模并加固、校正。次梁底模必須與已澆部分的次梁體系拉通線進行校核，保證整個梁板次梁順直。
6）梁側模校正：梁側模首先校正梁兩端側模板，校正時用吊線錘吊正后，用短木枋將其與背桿連接支撐，最后拉通線校核梁側模，并用短木枋固定。
7）梁、柱節點處陰角部位用木模嵌固，在柱已澆砼的上部，設φ48鋼管卡具兩道，雙向布置。為了防止澆筑時有漏漿現象，在已澆砼的上部，砼與模板之間設寬約3cm的海綿帶圈通，夾具與板底模之間采用短鋼管或木支撐，將接頭模板撐牢。
8）梁模板分兩次拆除，砼澆灌24小時后方可拆除梁側模，待砼強度發展到規范規定的拆模強度后方可拆除底模，懸挑構件需砼強度達到標準強度的100%后方可拆除底模。
（4）板的模板安裝
本工程現澆板結構模板和扣件式鋼管腳手架作為現澆支撐模板系統。
1）現澆板底模必須達到鋪設條件方能施工，首先在搭設好的整體支架上搭設縱橫梁底模支架，并鋪設梁底模，然后將其縱橫梁鋼筋扎好，校正固定好梁模板及梁柱節點模板，確保梁標高、軸線、模板垂直度。
2）找平鋼管標高以梁側模頂面為準，施工時，先在支撐架頂部上好板模支承橫桿，向下量取尺寸確定找平鋼管標高，其標高比設計標高低10cm，并用水準儀檢查找平鋼管是否在同一水平標高上。
3）九夾板鋪設：木枋鋪好后，根據每塊尺寸大小鋪設九夾板，要求九夾板鋪至梁邊1cm處，以便于拆除梁側模。板與板交接處留1mm縫隙，交界處板間縫隙用粘膠帶粘貼好，梁板節點和柱節點處為便于拆模和不漏將，也須用粘膠帶粘貼好。鋪完后同樣要求編號排列，上好隔離劑后再綁扎板筋。

4.6.2 模板及支架的驗收及拆除
1、支模架搭設完畢后，必須經主業、監理及施工方質量、技術負責人驗收合格后，方可進入下道砼澆筑施工。
2、模板拆除
模板的拆除必須根據砼的同條件試塊實驗結果，由模板工長填寫拆模申請單，報項目技術負責人審批合格后，方準拆除。
（1）柱模板的拆除可在柱混凝土強度達到1.2Mpa后，能保證混凝土不缺楞掉角的條件下進行。
（2）梁側?？稍诨炷翉姸冗_到1.2Mpa后拆除，梁底模應待達到規范要求強度后才能拆除（懸挑梁要求砼強度達到設計值100%后才能拆除；梁在砼強度達到設計值75%后才能拆除）。
（3）現澆板的模板應在混凝土強度達到設計值75%后方可拆除。
（4）后澆帶模板必須在后澆帶混凝土澆筑完畢并強度達到設計值75%后才能拆除，嚴禁拆了再搭。拆除模板時，砼的強度要求必須符合規范要求。
（5）模板的拆除嚴禁生拉硬撬，避免破壞混凝土的外觀尺寸
（6）模板拆除必須嚴格遵守拆模順序，注意防止模板及支撐架垮塌傷人。
（7）拆除下來的模板注意分類堆放，及時修復壞損模板。
   （8）拆下的模板應注意及時清理板面沾附的水泥漿，并刷好脫模劑。
3、模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無具體要求時，應符合下列規定：
    (1)側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。
(2)底模在混凝土強度符合表4.6.2－1的規定后，方可拆除。
                    表4.6.2－1     底模拆除時混凝土強度要求
結構類型	結構跨度（m）	按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）
板	≤2	≥50
	>2且<8	≥75
	≥8	≥100
梁、拱、殼	≤8	≥75
	>8	≥100
懸臂構件	≤2	≥100
	>2	≥100
4、混凝土結構拆模后的強度要求
混凝土結構在模板和支架拆除后，需待混凝土強度達到設計混凝土強度等級后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。
5、其他注意事項
(1) 拆模板及支架前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。
(2) 支拆模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。
(3) 模板及支架拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可拆模。
(4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。
(5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。
(6) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。
（7）支架拆除，應由上而上按層按步進行，先搭后拆，后搭先拆。拆除應按順序由上而下，一步一清，不準上下同時作業。
（8）模板及支架拆除時，周圍應設圍欄或警示標志，并專人看管，禁止施工人員以外的人入內。
（9） 當立桿的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立桿同時進行。
（10）當拆除4～8m跨度的梁下立桿時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。
（11）是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業的人員，均不得從事架子作業。配備架子工的徒工，在培訓以前必須經過醫務部門體檢合格，操作時必須有技工帶領、指導，由低到高，逐步增加，不得任意單獨上架子操作。要經常進行安全技術教育。凡從事架子工種的人員，必須定期(每年)進行體檢。
（12）根據場地要求和施工現場總平面圖，確定模板堆放區、配件堆放區及模板周轉用地等。
（13）有惡劣氣候(如風力5級以上，高溫、雨雪天氣等)影響安全施工時應停止高處作業。

表4.6.2－2     模板拆除申請表
工程名稱		施工單位	
砼澆筑日期		設計拆模強度	
砼實際強度		試塊報告編號	
拆除部位		監 護 人	
拆模警戒范圍		拆模班組	
拆模安全技術措施:

施工部門負責人:
說明:模板支撐系統拆除時,混凝土強度必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規程》GB50204-2015第4.3.1條規定，才能進行。
申請人：            年   月    日     技術負責人：         年    月   日
勞務負責人：        年   月    日     質檢員：             年    月   日
                                      安全員：             年    月   日

第五章 施工安全保證措施
5.1 組織保障
5.1.1  安全網絡
安全網絡詳見圖5.1.1。

圖5.1.1  安全網絡

5.1.2  安全保證體系

5.2 技術措施
(1)梁和板的立桿，其縱橫向間距要相等或成倍數。
(2)鋼管立桿底部要設底座，頂部要設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時要保證上下同心。
(3)在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立桿頂端要沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向要各設一道水平拉桿。高度超過8m時，在最頂步距兩水平拉桿中間每隔8m加設一道水平拉桿；所有水平拉桿的端部均應與四周已經澆筑的柱或剪力墻頂緊頂牢。無處可頂時，要在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。
(4)立桿上的接頭應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3，同一步內不允許有二個接頭。
(5)橫桿通過扣件連接在兩側立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊，橫桿長度不宜小于3跨，并不大于6m。
(7)水平桿采用對接扣件連接、對接應符合以下要求：對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm。
(8)鋼管立桿的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐要采用Ø48.3mm x3.6mm鋼管，用扣件與鋼管立桿扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿要采用對接，剪刀撐要采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm 。
(9)水平桿對接的扣件開口，應朝向架子內側，螺栓向上，避免開口朝上，以免雨水進入，導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直角扣件開口方向不得朝上。
   （10）在結構柱部位，架體應與結構柱進行抱結，間距為900mm一道。
(11)搭設高度2m以上的支撐架體要設置作業人員登高措施。作業面要按有關規定設置安全防護設施。
(12)模板支撐系統要為獨立的系統，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接。
(13）柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。
(14) 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000～3/1000。
(15) 拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。
(16) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定（如斜桿與水平桿件連接成三角形，將力傳至垂直立桿上等措施），支撐底腳必須有防滑移的可靠措施（墊木板，并和水平掃地桿連接等措施）。
5.3 應急預案
提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。
5.3.1 危險源分析及應急預防措施
該模板工程作業危險源較多。因此，有必要針對可能發生的危險源及傷害因素制定相應的安全技術措施加以控制，才能對施工起到保障安全和文明的作用。
⑴ 危險源：高處墜落、觸電、模板坍塌，有可能造成機械傷害、物體打擊，火災，中暑等。
⑵ 可能造成的傷害：機械傷害、高處墜落、物體打擊、觸電、模板坍塌等安全事故，可造成肢體傷殘、勞動能力喪失、死亡。
5.3.2 應急救援預案組織機構及分工職責
姓 名	崗  位	聯系方式	分工與職責
陳勇	項目經理	組長		領導小組：主要負責本項目施工現場事故應急救援工作的組織和指揮.
李勐	安全員	組員		    聯絡調度隊：主要負責事故或災害緊急處理情況的聯絡和指令的傳達，保證領導指揮機構同各小組之間，本單位與上級和周邊單位之間及時準確地進行溝通。主要工作內容為調度、匯報、通告、求援。
張仁忠	質檢員	組員		
簡熙杰	施工員（安裝）	組員		救災搶險隊：負責事故中心地帶的搶險和救災工作，防止事故或災害擴大和蔓延。
曾佑晉	施工員（土建）	組員		
陳繼宏	技術負責人	組員		    技術支持隊：提出搶險搶修及避免事故擴大的臨時應急方案和措施； 指導搶險搶修組實施應急方案和措施； 修補實施中的應急方案和措施存在的缺陷；繪制事故現場平面圖，標明重點部位，向外部救援機構提供準確的搶險救援信息資料。
時增棟	安全員	組員		警戒保衛隊：負責事故現場的警戒保衛工作。
王岑	材料員	組員		后勤保障隊：負責搶險救災所需的機械、裝備、材料、生活保障物資的供應，組織、調集工作。
胡傳波	質檢員	組員		醫療施救隊：負責對事故現場的傷員進行搶救和臨時處理，并負責護送重傷員到相應的醫院治療。
最 近 求 援 電 話
醫院：重慶市永川區人民醫院	電話：023-49861120
公司安全部電話：	023-89256175
急救
電話	120	火警	119	交通
事故	122	匪警	110
①組長職責  
1)決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響地方進行直接操作控制； 
2)復查和評估事故（事件）可能發展的方向，確定其可能的發展過程；
3)指導設施的部分停工，同時與領導小組成員的關鍵人員配合指揮現場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視；
4)與場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的作業安排；
5)在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作； 
6)在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織員工參加事故的分析和處理。  
②副組長職責  
1)評估事故的規模和發展態勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失；
2)安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶；
3)設立與應急中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。
5.3.3 危險源預防措施
⑴ 坍塌事故的安全技術預防措施
a.模板作業前，按設計單位要求，根據施工工藝、作業條件及周邊環境編制施工方案，單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。
b.模板作業時，對模板支撐宜采用鋼支撐材料作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料作立柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。
c.模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排除后，方可作業。
d.樓面堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。堆放數量較多時，應進行荷載計算。
e.安裝樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等要拿起穩妥堆放，以防坍塌事故發生。
f.拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。
⑵ 高空墜落事故安全預防技術措施
a.高支模工程應按相關規定編制施工方案，經公司技術負責人審批簽字。支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計計算要求。
b.所有高處作業人員應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。
c.高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。
d.安全帶使用前必須經過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。
e.項目部按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。
f.已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目式安全網。
g.高處作業前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。
⑶ 施工現場安全用電及觸電事故預防措施
a.安全用電組織措施
①建立臨時用電施工組織設計和安全用電技術措施的編制、審批制度，并建立相應的技術檔案。
②建立技術交底制度，安全檢測制度，電氣維修制度、工程拆除制度、安全檢查和評估制度、安全用電責任制并建立安全教育培訓制度，強化安全用電領導體制，防止事故發生。
b.安全用電技術規范
施工現場臨時用電必須嚴格執行《施工現場臨時用電安全技術規范》。    
①施工現場安裝、維修或拆除臨時用電等作業，必須由電工完成。施工現場應按工程難易程度和技術復雜情況配備電工。
②手持電動工具必須設觸（漏）電保護器。
③夜間施工，必須保證足夠的照明設施。
④照明燈具必須懸掛在干燥、安全、可靠處，嚴禁隨意設置。
⑤在建工程不得在高、低壓線路下方施工。外高、低壓線路下方，也不得搭設作業棚、建造生活設施或堆放構件、材料及其他雜物等。
⑷ 機械傷害安全預防措施
a.項目部安全員與不定時對工人進行教育，在機械使用前必須對工人進行技術交底和安全交底，發現有人違反操作規程時應及時阻止。
b.在機械使用之前應對機械進行試運轉，正常后方可進行作業施工。
c.切割小塊的模板時應采取有效的保護措施。
⑸ 物體打擊安全預防措施
a.模板安裝與拆除。模板的安裝和拆除應按照施工方案進行作業。2m以上高處作業應有可靠的立足點，不要在模板垂直下方作業，拆除時不準留有懸空的模板，防止掉下砸傷人。
b.避免交叉作業。施工計劃安排時，盡量避免或減少同一垂直線內的立體交叉作業。無法避免交叉作業時，必須設置能阻擋上面墜落物體的隔離層，否則不準施工。
c.外墻外架上的操作人員要把工具材料放置穩固，搬移竹板時下方應設警戒區并有專人監護，預防料具掉下砸傷人。
⑹ 火災安全預防措施
a.設置抽煙室，工人不得隨意亂扔煙頭。
b.切割模板產生的鋸末、隨模板因及時清理，防止焊接的火花鍵入引起火災。
c.現場設置足夠的滅火器。
d.水管應隨樓層設置，便于取水。
5.3.4 危險源應急措施
搶救疏散組迅速對事故現場是否存在二次危險源進行確認、防止事故蔓延擴大。若事故現場存在有再次發生事故的危險源時，在采取可能的應急措施后，立即搶救疏散被困現場人員，立即組織施救。
⑴ 模板坍塌
a.當事故發生時，立即向組長匯報，由組長統籌安排救援工作。
b.當發生模板坍塌事故時，應立即組織人員進行及時搶救，防止事態擴大，在有傷亡的情況下，控制好事故現場。
c.按項目部提供的急救聯系電話，迅速電話聯系醫院，及時對傷員進行有效搶救。（盡量說明傷亡人數、情況、事故地點、聯系電話等，并派人到路口接應）
⑵ 高處墜落
a.發現事故發生的人員立即大聲呼喊，并及時電話聯系應急救援小組組長。
b.仔細觀察傷員的傷勢情況，并盡可能了解傷員落地的身體部位和著地部位的具體情況。
c.如果好似頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等情況，很可能是頭部嚴重損傷，應及時迅速送往醫院進行搶救；如果發現傷者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千萬不能堵住血液，以免造成頭部內壓增高或者誘發細菌感染，危及傷員的生命安全。
d.如果傷員腰、腿、肩部等先著地，則很可能是傷員已經骨折，這時不能隨意翻動傷員，否則，會加重傷員的傷勢。
⑶ 觸電
a.發生觸電事故時，馬上斷掉電源，組織人員將人員施救。如果事故離電源開關較近，應立即切斷電源開關；如果事故離電源開關太遠，不即立即斷開，救護人員可用干燥的衣服、手套、繩索、木板、木棒等、絕緣桿等絕緣物作為工具，拉開觸電者或挑開電源線使之脫離電源；如果觸電者因抽筋而緊握電線，可用干燥的木柄斧、膠把鉗等工具切斷電線；或用干木板、干膠木板等絕緣物插入觸電者身下，以隔斷電流。觸電者脫離電源后，應盡量在現場救護，先救后搬；搬運中也要注意觸電者的變化，按傷勢輕重采取不同的救護方法：
b.如觸電者呈一定的昏迷狀態，還未失去知覺，或觸電時間較長，則應讓他靜臥，保持安靜，在旁看護，并召請醫生。如觸電者已失去知覺，但還有呼吸和心臟跳動，應使他舒適地靜臥解開衣服，讓他聞些氨水，或在他身上灑些冷水，摩擦全身，使他發熱。如天冷還要注意保溫。同時，迅速請醫生診治如發現呼吸困難，或逐漸衰弱，并有痙攣現象，則應立即進行人工氧合——即用人工的方法，以起到恢復心臟跳動和人工呼吸互相配合的作用。如觸電者呼吸、脈搏、心臟均已停止，也不能認為已經死亡必須立即進行人工氧合，進行緊急救護。同時迅速請醫務人員進行搶救，通過使用緊急處理用備用車輛，馬上送往就近醫院。
⑷物體打擊
a.當發生物體打擊傷害時，應盡快將傷員轉移至安全地方進行包扎、止血等，應急以后及時送往醫院進行進一步的治療。
b.同時，立即向組長匯報，由組長統籌安排救援工作。
c.對傷口包扎應以保護傷口、減少污染、壓迫止血、固定骨折和減少傷員痛楚為主。
d.若為輕傷。則在工地進行簡單處理后，馬上送醫院做進一步的檢查，若為重傷，則應迅速送往醫院進行搶救。
⑸機械傷害
a.搶救疏散組安排電工立即切斷事故現場電源或移出機械。
b.發生機械人員傷亡時，醫療救護組應立即對人員進行固定、包扎、止血、緊急救護等。
c.傷勢嚴重、呼吸中斷或心臟停止跳動：醫療救護組人員應立即進行人工呼吸和胸外擠壓急救。
d.根據傷情情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫院進行救治。
⑹火災
a.當發生火情時，應立即斷電，找到水源，并組織各部門人員用滅火器材等進行滅火。如果是由于電路失火，必須先切斷電源，嚴禁使用水或液體滅火器滅火以防觸電事故發生。
b.火災發生時，為防止有人被困，發生窒息傷害，應準備部分毛巾，濕潤后蒙在口、鼻上，搶救被困人員時，為其準備同樣毛巾，以備應急時使用，防止有毒有害氣體吸入肺中，造成窒息傷害。被燒人員救出后應采取簡單的救護方法急救，如用凈水沖洗一下被燒部位，將污物沖凈。再用干凈紗布簡單包扎，同時聯系急救車搶救。
5.3.5 應急救援設備、藥品配備計劃 
①應急救援設備配備計劃  
1)特種防護品：絕緣鞋、絕緣手套、防毒面具等各兩套；
2)搶救工具：安全帶、安全帽、安全網、防護網、救護擔架等； 
3)醫療器材：擔架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；  
4)照明器材：手電筒、應急燈、12V以下安全線路、燈具及應急發電機等；
5)通訊器材：電話、手機、對講機、報警器；  
6)交通工具：工地常備一輛值班越野車、備用車輛若干； 
7)滅火器材：消防栓、消防水帶、滅火器等； 
8)大型進行設備：挖掘機、汽車吊各一臺。    
②應急救援藥品配備計劃 
止痛膏、十滴水、藿香正氣液、碘酒、藥紗布及常用的救護藥品及創可貼、萬花油、碘酊、紅藥水、棉墊、繃帶、紫藥水、酒精、止血膠帶若干及常備急救藥品等，保證本工程應急救援需要。以上藥品存放在工地辦公室，所有藥品必須有出品合格證，并在有效期內使用；過期的藥品必須及時更換，藥品應由組長或副組長定期檢查，及時補充，確?，F場存放足夠數量藥品。
5.3.6 應急預案措施的演練計劃
①成立演練組織，由救援組長組織實施。
②本工程施工前，必須對施工管理和作業人員進行特別技術培訓，并針對應急預案開展應急救援培訓和演練。  
③演練時必須準備充分，演練應有文字和圖片記錄。
④本工程施工時，應急預案演練根據應急知識培訓計劃一次進行，并在應急知識培訓完成后組織相關部門人員進行演練。
5.4 應急疏散、救援路線
施工過程中一旦發生緊急情況，應按照規定的路線進行應急疏散；救援路線如下圖。

5.5 監測監控
5.5.1 監測控制
采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。
排施工技術員李建華負責日常監測支撐架使用，當支架變形達到預警值或發現支架松動有異常響聲等情況時，立即停止施工并疏散人員，及時加固處理。
5.5.2 監測點設置
架體應進行位移檢測，位移監測點的布置可分為基準點和位移監測點，其布設應符合下列規定：在架體的頂層、底層及不超過5步設置位移監測點；監測點宜設置在架體角部和四邊的中部位置。
觀測點采用軋絲吊重物設置，地基沉降觀測點用水泥釘釘在支架變形觀測點正下方基礎位置。在附近已完工的墻（柱）身上作一臨時水準點，采用三等水準測量觀測水泥釘標高。用直尺或鋼尺量測水泥釘與吊點的相對距離，即可得到相應的地基變形和支架變形。也可以按水準測量方法由一穩固的后視點觀測，然后計算分析。
高效沉淀池大梁的觀測點設置在梁端、1/4跨和跨中位置。詳見附圖。
5.5.3監測內容
支撐架使用過程中，在以下階段（工況）對以下部位進行沉降和位移以及內力監測：
1  在支撐架安裝完工后，對基礎進行監測；
2  在模板、鋼筋安裝完工后，對基礎、支撐架進行監測；
3  在混凝土澆筑完成60%、80%、100%后，對基礎、支撐架進行監測；
4  在混凝土終凝前后，對基礎、支撐架進行監測。
5.5.4監測措施
1 澆注梁板混凝土前，組織以項目技術負責人及安全部門組成的專門小組檢查支撐體系中各種堅固件的固定程度，確認符合要求后方可進行混凝土施工。
2 澆注梁板混凝土時，應專人看護，發現緊固件滑動或桿件變形異常時，應立即報告，由值班施工員組織人員，采用事前準備好的10t千斤頂，把滑移部位頂回原位，以及加固變形桿件，防止質量事故和連續下沉造成意外坍塌。
3 樓面混凝土輸送管敷設應盡量減少彎管的用量及縮短管線的長度，并且用鐵架固定在柱側，樓面用軟彈性的材料如輪胎等做鋼管的支墊，同時為解決混凝土輸送泵水平力對模板支頂系統穩定的影響。
4 澆筑順序為柱、梁板；柱先澆至梁底，再鋪梁板，梁板澆筑應從主梁、次梁、板向同一個方向澆筑、振搗。
5.5.5儀器設備配置
儀器設備配置詳見表5.5.5-1。
表5.5.5-1  儀器設備配置
名  稱	規格	數量	精度
經緯儀		1	
自動安平水準儀		2	±2”
全站儀		1	±2” ，最大允許誤差±20”
對講機		3	
檢測板手		1

5.5.6 監測說明
班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查。模板工程日常檢查重點部位：
1 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；
2 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；
3 施工過程中是否有超載現象；
4 安全防護措施是否符合規范要求；
5 支架與桿件是否有變形現象；
5.5.7 監測頻率
在澆筑混凝土過程中要實時監測，一般監測頻率不宜超過20~30分鐘一次，在混凝土初凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期要實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。
5.5.8 監測預警值
監測報警值應采用監測項目的累積變化量和變化速率值進行控制，并應滿足表5.5.8規定。當超出預警值范圍時，立即進行加固處理，監測數據超過預警值時必須啟動應急預案，立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理
表5.5.8  監測報警值
監測指標	限 值 
位移	水平位移量：H/300
	近3次讀數平均值的1.5倍
注：H為支撐結構高度。
第六章 勞動力計劃
6.1 專職安全生產管理人員
搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故要加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下
陳勇（項目經理）—— 組長，負責協調指揮工作；
陳繼宏（技術負責人）——組員，技術措施制定，安全技術交底；；
張仁忠（安全員）——組員，負責現場安全檢查工作；
簡熙杰（安裝）、曾佑晉（土建）（施工員）——組員，負責現場具體施工；

職  務	姓  名	證書
項目經理	陳勇	渝208101016166
10020101700
渝建安B（2011）0046477
技術負責人	陳繼宏	10020101373
施 工 員	簡熙杰（安裝）	50151030060141
施 工 員	曾佑晉（土建）	50161010336318
質 檢 員	胡傳波	渝1411003024129
質 檢 員	張仁忠	渝1312003063023
安 全 員	李勐	渝101100486542
渝建安C（2011）2932019
安 全 員	時增棟	渝1511051026121
渝建安C（2015）0056627
材 料 員	王岑	50171110060061
6.2 特種作業人員
工種	數量（人）	證書編號	有效期
塔吊操作工	2	楊小均：渝A042011004824
張科留：渝N042010002553	有效期內
塔吊司索工	2	牟  娟：渝A032014030199
周興瓊：渝A032014030355	有效期內
電工	1	包清偉：T510224197509145776	有效期內
電焊工	2	鄒明路：T500113198512125512
陳道偉：T500382198511067756	有效期內
架工	4	張志濤：T622201196909291818
鄒渝：T500112198507070434
張紅波：T500243199101134455
張成建：T510223197610027014
陶代平：
T512224197510021414
鄒華強：
T510224197210047354
蔣元華：
T511023196904104973
賀傳榮：
T512224197106252819
李啟成：
T510223196702086914
陳古文：
T510224196809133473	有效期內
6.3 勞動力安排
高支模開始時間	2017.12.1	高支模工期（天）	30
作息時間（上午）	6:00~11:30	作息時間（下午）	13:30~19:00
砼工程量（m3）	700	高支模建筑面積（m2）	2000
模工（人）	30/施工段	鋼筋工（人）	18/施工段
砼工（人）	15	架子工（人）	8/施工段
水電工（人）	2	普工	20
鏟車司機	1	挖掘機司機	1
機修工	2	吊車司機	1

第七章 計算書及相關圖紙
7.1  150厚板模板（扣件式900*900）計算書
     計算依據：
    1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結構設計規范》GB 50010-2010
    4、《建筑結構荷載規范》GB 50009-2012
    5、《鋼結構設計規范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土樓板名稱	B2，標高9.60m	新澆混凝土樓板板厚(mm)	150
模板支架高度H(m)	10.8	模板支架縱向長度L(m)	39.75
模板支架橫向長度B(m)	26.25
 二、荷載設計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架自重	0.75
混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24	鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.1
施工人員及設備荷載標準值Q1k	當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)	2.5
	當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)	2.5
	當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)	1.5
	當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)	1
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	0.125
	地基粗糙程度	B類(城市郊區)	
	模板支架頂部距地面高度(m)	10.5	
	風壓高度變化系數μz	1	
	風荷載體型系數μs	0.5	
 三、模板體系設計
主梁布置方向	平行立柱縱向方向	立柱縱向間距la(mm)	900
立柱橫向間距lb(mm)	900	水平拉桿步距h(mm)	1500
小梁間距l(mm)	150	小梁最大懸挑長度l1(mm)	200
主梁最大懸挑長度l2(mm)	250
    設計簡圖如下：
 
模板設計平面圖
 
模板設計剖面圖(模板支架縱向)
 
模板設計剖面圖(模板支架橫向)
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.4
面板彈性模量E(N/mm2)	10000	面板計算方式	簡支梁
    樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。
    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
    承載能力極限狀態
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.324kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
    正常使用極限狀態
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    M1＝q1l2/8＝7.324×0.152/8＝0.021kN?m
    M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.152/8+3.15×0.15/4＝0.118kN?m
    Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.021，0.118]＝0.118kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.118×106/37500＝3.158N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.865×1504/(384×10000×281250)=0.009mm
    ν＝0.009mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm
    滿足要求！
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15.444	小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	9350
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	二等跨連續梁
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.15=1.131kN/m
    因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.15=0.659kN/m
          q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
    計算簡圖如下：
 
 
   1、強度驗算
    M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.659×0.92+0.125×0.472×0.92＝0.115kN?m
    M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.049×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.049×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.578kN?m
    M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.131×0.22/2，0.049×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN?m
    Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.115，0.578，0.631]＝0.631kN?m
    σ=Mmax/W=0.631×106/42667=14.788N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.659×0.9+0.625×0.472×0.9＝0.636kN
    V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.049×0.9+0.688×3.15＝2.195kN
    V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.131×0.2，0.049×0.2+3.15]＝3.16kN
    Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.636，2.195，3.16]＝3.16kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×40×80)＝1.481N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.15＝0.61kN/m
    撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.61×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.131mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；
    懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.61×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm
    滿足要求！
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁計算方式	三等跨連續梁
   1、小梁最大支座反力計算
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.976kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.15＝0.777kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.15＝0.198kN/m
    q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.15＝0.64kN/m
    承載能力極限狀態
    按二等跨連續梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.976×0.9＝1.098kN
    按懸臂梁，R1＝q1l1＝0.976×0.2＝0.195kN
    R＝max[Rmax，R1]＝1.098kN;
    正常使用極限狀態
    按二等跨連續梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.64×0.9＝0.72kN
    按懸臂梁，R'1＝q2l1=0.64×0.2＝0.128kN
    R'＝max[R'max，R'1]＝0.72kN;
    計算簡圖如下：
 
    主梁計算簡圖一
 
    主梁計算簡圖二
   2、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖一(kN?m)
 
    主梁彎矩圖二(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.551×106/4250=129.643N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   3、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖一(kN)
 
    主梁剪力圖二(kN)
    τmax=2Vmax/A=2×3.783×1000/398＝19.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   4、撓度驗算
 
    主梁變形圖一(mm)
 
    主梁變形圖二(mm)
    跨中νmax=0.668mm≤[ν]=900/250=3.6mm
    懸挑段νmax＝0.327mm≤[ν]=2×250/250=2mm
    滿足要求！
   5、支座反力計算
    承載能力極限狀態
    圖一
    支座反力依次為R1=5.528kN，R2=6.692kN，R3=6.936kN，R4=5.001kN
    圖二
    支座反力依次為R1=5.262kN，R2=6.816kN，R3=6.816kN，R4=5.262kN
 七、可調托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調托座	可調托座承載力容許值[N](kN)	30
    按上節計算可知，可調托座受力N＝6.936kN≤[N]＝30kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
剪刀撐設置	普通型	立柱頂部步距hd(mm)	1500
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數μ1	1.386
非頂部立柱計算長度系數μ2	1.755	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	立柱截面回轉半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15		
  1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
    非頂部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
    λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
    滿足要求！
  2、立柱穩定性驗算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：
    小梁驗算
    q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.15 = 0.957kN/m
    同上四～六步計算過程，可得：
    R1＝5.417kN，R2＝6.68kN，R3＝6.797kN，R4＝5.156kN
    頂部立柱段：
    l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm
    λ1=l01/i=3204.848/16=200.303
    查表得，φ＝0.18
    不考慮風荷載:
    N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.417，6.68，6.797，5.156]=6.797kN
    f＝ N1/(ΦA)＝6797/(0.18×398)＝94.877N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風荷載:
    Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN?m
    N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+0.032/0.9=6.832kN
    f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝6832/(0.18×398)+0.032×106/4250＝102.895N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：
    l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm
    λ=l0/i=3203.753/16=200.235
    查表得，φ1=0.18
    不考慮風荷載:
    N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+1×1.2×0.15×10.8=8.741kN
    f=N/(φ1A)＝8.741×103/(0.180×398)=122.013N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風荷載:
    Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN?m
    Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.417,6.68,6.797,5.156]+1×1.2×0.15×10.8+0.032/0.9=8.776kN
    f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝8.776×103/(0.180×398)+0.032×106/4250=130.03N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3
    H/B=10.8/26.25=0.411＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十、立柱地基基礎驗算
地基土類型	巖石	地基承載力特征值fak(kPa)	4000
立柱墊木地基土承載力折減系數mf	0.9	墊板底面面積A(m2)	0.1
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝8.776/(0.9×0.1)＝97.511kPa≤fak＝4000kPa
    滿足要求！

7.2  250厚板模板（扣件式900*900）計算書
    計算依據：
    1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結構設計規范》GB 50010-2010
    4、《建筑結構荷載規范》GB 50009-2012
    5、《鋼結構設計規范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土樓板名稱	廢水回收池，標高10.8m	新澆混凝土樓板板厚(mm)	250
模板支架高度H(m)	10.5	模板支架縱向長度L(m)	12.8
模板支架橫向長度B(m)	8.8
 二、荷載設計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架自重	0.75
混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24	鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.1
施工人員及設備荷載標準值Q1k	當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)	2.5
	當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)	2.5
	當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)	1.5
	當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)	1
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	0.125
	地基粗糙程度	B類(城市郊區)	
	模板支架頂部距地面高度(m)	9	
	風壓高度變化系數μz	1	
	風荷載體型系數μs	0.5	
 三、模板體系設計
主梁布置方向	平行立柱縱向方向	立柱縱向間距la(mm)	900
立柱橫向間距lb(mm)	900	水平拉桿步距h(mm)	1500
小梁間距l(mm)	100	小梁最大懸挑長度l1(mm)	200
主梁最大懸挑長度l2(mm)	250
    設計簡圖如下：
 
模板設計平面圖
 
模板設計剖面圖(模板支架縱向)
 
模板設計剖面圖(模板支架橫向)
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.4
面板彈性模量E(N/mm2)	10000	面板計算方式	簡支梁
    樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。
    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
    承載能力極限狀態
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.035kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝1.575kN
    正常使用極限狀態
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.25))×1＝6.375kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    M1＝q1l2/8＝10.035×0.12/8＝0.013kN?m
    M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.12/8+1.575×0.1/4＝0.04kN?m
    Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.013，0.04]＝0.04kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.054N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝5ql4/(384EI)=5×6.375×1004/(384×10000×281250)=0.003mm
    ν＝0.003mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm
    滿足要求！
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15.444	小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	9350
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	二等跨連續梁
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.1=1.025kN/m
    因此，q1靜＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.1=0.71kN/m
          q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.315kN/m
    q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.032kN/m
    p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN
    計算簡圖如下：
 
 
   1、強度驗算
    M1＝0.125q1靜L2+0.125q1活L2＝0.125×0.71×0.92+0.125×0.315×0.92＝0.104kN?m
    M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.032×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.032×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.577kN?m
    M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.025×0.22/2，0.032×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN?m
    Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.104，0.577，0.631]＝0.631kN?m
    σ=Mmax/W=0.631×106/42667=14.781N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    V1＝0.625q1靜L+0.625q1活L＝0.625×0.71×0.9+0.625×0.315×0.9＝0.577kN
    V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.032×0.9+0.688×3.15＝2.185kN
    V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.025×0.2，0.032×0.2+3.15]＝3.156kN
    Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.577，2.185，3.156]＝3.156kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×40×80)＝1.48N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25))×0.1＝0.658kN/m
    撓度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.658×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.141mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；
    懸臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.658×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm
    滿足要求！
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁計算方式	三等跨連續梁
   1、小梁最大支座反力計算
    q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.955kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.1＝0.823kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.1＝0.132kN/m
    q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25))×0.1＝0.677kN/m
    承載能力極限狀態
    按二等跨連續梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.955×0.9＝1.075kN
    按懸臂梁，R1＝q1l1＝0.955×0.2＝0.191kN
    R＝max[Rmax，R1]＝1.075kN;
    正常使用極限狀態
    按二等跨連續梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.677×0.9＝0.762kN
    按懸臂梁，R'1＝q2l1=0.677×0.2＝0.136kN
    R'＝max[R'max，R'1]＝0.762kN;
    計算簡圖如下：
 
    主梁計算簡圖一
   2、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖一(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.78×106/4250=183.585N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   3、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖一(kN)
    τmax=2Vmax/A=2×5.167×1000/398＝25.964N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   4、撓度驗算
 
    主梁變形圖一(mm)
    跨中νmax=0.963mm≤[ν]=900/400=2.25mm
    懸挑段νmax＝0.282mm≤[ν]=2×250/400=1.25mm
    滿足要求！
   5、支座反力計算
    承載能力極限狀態
    圖一
    支座反力依次為R1=7.733kN，R2=10.004kN，R3=10.004kN，R4=7.733kN
 七、可調托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調托座	可調托座承載力容許值[N](kN)	30
    按上節計算可知，可調托座受力N＝10.004kN≤[N]＝30kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
剪刀撐設置	普通型	立柱頂部步距hd(mm)	1500
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數μ1	1.386
非頂部立柱計算長度系數μ2	1.755	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	立柱截面回轉半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15		
  1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm
    非頂部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm
    λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
    滿足要求！
  2、立柱穩定性驗算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：
    小梁驗算
    q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×0.1 = 0.939kN/m
    同上四～六步計算過程，可得：
    R1＝7.596kN，R2＝9.828kN，R3＝9.828kN，R4＝7.596kN
    頂部立柱段：
    l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm
    λ1=l01/i=3204.848/16=200.303
    查表得，φ＝0.18
    不考慮風荷載:
    N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[7.596，9.828，9.828，7.596]=9.828kN
    f＝ N1/(ΦA)＝9828/(0.18×398)＝137.186N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風荷載:
    Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN?m
    N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+0.032/0.9=9.863kN
    f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝9863/(0.18×398)+0.032×106/4250＝145.203N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：
    l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mm
    λ=l0/i=3203.753/16=200.235
    查表得，φ1=0.18
    不考慮風荷載:
    N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+1×1.2×0.15×10.5=11.718kN
    f=N/(φ1A)＝11.718×103/(0.180×398)=163.568N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
    考慮風荷載:
    Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN?m
    Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[7.596,9.828,9.828,7.596]+1×1.2×0.15×10.5+0.032/0.9=11.753kN
    f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝11.753×103/(0.180×398)+0.032×106/4250=171.585N/mm2≤[σ]=205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3
    H/B=10.5/8.8=1.193＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十、立柱地基基礎驗算
地基土類型	巖石	地基承載力特征值fak(kPa)	4000
立柱墊木地基土承載力折減系數mf	0.9	墊板底面面積A(m2)	0.1
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝11.753/(0.9×0.1)＝130.589kPa≤fak＝4000kPa
    滿足要求！
7.3  350*850梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書
    計算依據：
    1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結構設計規范》GB 50010-2010
    4、《建筑結構荷載規范》GB 50009-2012
    5、《鋼結構設計規范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土梁名稱	KL  350X850	混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	350×850
模板支架高度H(m)	10.5	模板支架橫向長度B(m)	26.25
模板支架縱向長度L(m)	39.75	梁側樓板厚度(mm)	150
 二、荷載設計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.1
當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)	1
對水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	非自定義:0.207
	地基粗糙程度	C類(有密集建筑群市區)	
	模板支架頂部距地面高度(m)	24	
	風壓高度變化系數μz	0.796	
	風荷載體型系數μs	1.04	
 三、模板體系設計
新澆混凝土梁支撐方式	梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱間距la(mm)	900
梁兩側立柱橫向間距lb(mm)	900
步距h(mm)	1500
新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁距梁兩側立柱中的位置	居中
梁左側立柱距梁中心線距離(mm)	450
梁底增加立柱根數	1
梁底增加立柱布置方式	按梁兩側立柱間距均分
梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)	450
梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)	200
梁底支撐小梁根數	5
梁底支撐小梁間距	88
每縱距內附加梁底支撐主梁根數	1
結構表面的要求	結構表面隱蔽
模板及支架計算依據	《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011
    設計簡圖如下：
 
平面圖
 
立面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	18
面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.5
面板彈性模量E(N/mm2)	5400
    取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：
    W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.7×2]×1＝28.221kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝26.457kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
    q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.85)]×1＝21.775kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×26.457×0.0872+0.121×1.764×0.0872＝0.023kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.023×106/54000＝0.432N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×21.775×87.54/(100×5400×486000)＝0.003mm≤[ν]＝L/250＝87.5/250＝0.35mm
    滿足要求！
   3、支座反力計算
    設計值(承載能力極限狀態)
    R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×26.457×0.087+0.446×1.764×0.087＝0.979kN
    R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×26.457×0.087+1.223×1.764×0.087＝2.835kN
    R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×26.457×0.087+1.142×1.764×0.087＝2.325kN
    標準值(正常使用極限狀態)
    R1'=R5'=0.393q2L=0.393×21.775×0.087＝0.749kN
    R2'=R4'=1.143q2L=1.143×21.775×0.087＝2.178kN
    R3'=0.928q2L=0.928×21.775×0.087＝1.768kN
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	11.44	小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.232
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	7040
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	簡支梁
    承載能力極限狀態：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=0.979/1＝0.979kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[2.835,2.325,2.835]/1= 2.835kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=0.979/1＝0.979kN/m
    小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/4 =0.021kN/m
    梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.85-0.15)=0.425kN/m
    梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.85-0.15)=0.425kN/m
    梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.98kN/m
    梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.98kN/m
    左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =0.979+0.021+0.425+0.98=2.405kN/m
    中間小梁荷載q中= q1中+ q2=2.835+0.021=2.856kN/m
    右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.979+0.021+0.425+0.98=2.405kN/m
    小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.405,2.856,2.405]=2.856kN/m
    正常使用極限狀態：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=0.749/1＝0.749kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[2.178,1.768,2.178]/1= 2.178kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=0.749/1＝0.749kN/m
    小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/4 =0.017kN/m
    梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.85-0.15)=0.35kN/m
    梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.85-0.15)=0.35kN/m
    梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×(0.45-0.35/2)/2×1=0.586kN/m
    梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)]×((0.9-0.45)-0.35/2)/2×1=0.586kN/m
    左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.749+0.017+0.35+0.586=1.703kN/m
    中間小梁荷載q中'= q1中'+ q2'=2.178+0.017=2.195kN/m
    右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.749+0.017+0.35+0.586=1.703kN/m
    小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.703,2.195,1.703]=2.195kN/m
    為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：
 
    
 
   1、抗彎驗算
    Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.856×0.452，0.5×2.856×0.22]＝0.072kN?m
    σ=Mmax/W=0.072×106/42667=1.694N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.856×0.45，2.856×0.2]＝0.643kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.643×1000/(2×40×80)＝0.301N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.195×4504/(384×7040×170.667×104)＝0.098mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm
    ν2＝q'l24/(8EI)＝2.195×2004/(8×7040×170.667×104)＝0.037mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態
    Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.856×0.45,0.5×2.856×0.45+2.856×0.2]=1.285kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.082kN,R2=1.285kN,R3=1.056kN,R4=1.285kN,R5=1.082kN
    正常使用極限狀態
    Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.195×0.45,0.5×2.195×0.45+2.195×0.2]=0.988kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=0.766kN,R2'=0.988kN,R3'=0.804kN,R4'=0.988kN,R5'=0.766kN
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
 
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.175×106/4250=41.146N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝2.085kN
    τmax=2Vmax/A=2×2.085×1000/398＝10.479N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    主梁變形圖(mm)
    νmax＝0.036mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態
    支座反力依次為R1=0.282kN，R2=5.227kN，R3=0.282kN
    正常使用極限狀態
    支座反力依次為R1'=0.203kN，R2'=3.905kN，R3'=0.204kN
 七、2號主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁計算方式	三等跨連續梁	可調托座內主梁根數	2
主梁受力不均勻系數	0.6
    主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6
    P＝max[R2]×0.6=Max[5.227]×0.6=3.136kN，P'＝max[R2']×0.6＝Max[3.905]×0.6=2.343kN
 
   1、抗彎驗算
 
    2號主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.494×106/4250=116.221N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    2號主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝2.038kN
    τmax=2Vmax/A=2×2.038×1000/398＝10.243N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    2號主梁變形圖(mm)
    νmax＝0.941mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    極限承載能力狀態
    支座反力依次為R1=4.234kN，R2=6.742kN，R3=6.742kN，R4=4.234kN
    立柱所受主梁支座反力依次為P2=6.742/0.6=11.237kN
 八、縱向水平鋼管驗算
鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6	鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8
鋼管截面面積A(mm2)	398	鋼管截面回轉半徑i(mm)	16
鋼管彈性模量E(N/mm2)	206000	鋼管截面慣性矩I(cm4)	10.19
鋼管截面抵抗矩W(cm3)	4.25	鋼管抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125
    P＝max[R1，R3]=0.282kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.204kN
    計算簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
 
    縱向水平鋼管彎矩圖(kN?m)
    σ＝Mmax/W＝0.044×106/4250＝10.451N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    縱向水平鋼管剪力圖(kN)
    Vmax＝0.183kN
    τmax＝2Vmax/A=2×0.183×1000/398＝0.921N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    縱向水平鋼管變形圖(mm)
    νmax＝0.082mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    支座反力依次為R1=0.381kN，R2=0.606kN，R3=0.606kN，R4=0.381kN
    同理可得：兩側立柱所受支座反力依次為R1=0.606kN，R3=0.606kN
 九、可調托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調托座2	可調托座承載力容許值[N](kN)	30
扣件抗滑移折減系數kc	1
   1、扣件抗滑移驗算
    兩側立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.606,0.606]＝0.606kN≤1×8=8kN
    單扣件在扭矩達到40～65N?m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！
   2、可調托座驗算
    可調托座最大受力N＝max[P2]＝11.237kN≤[N]=30kN
    滿足要求！
 十、立柱驗算
剪刀撐設置	普通型	立柱頂部步距hd(mm)	750
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數μ1	1.427
非頂部立柱計算長度系數μ2	1.808	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	回轉半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15
   1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641.05mm
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mm
    λ=l0/i=2712/16=169.5≤[λ]=210
    長細比滿足要求！
   2、風荷載計算
    Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.207×0.9×1.52/10＝0.053kN?m
   3、穩定性計算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：
    1)面板驗算
    q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.9×2]×1＝28.65kN/m
    2)小梁驗算
    q1＝max{0.997+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(0.85-0.15)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2]/2×1，2.883+1×1.2×(0.3-0.1)×0.35/4}=2.904kN/m
    同上四～八計算過程，可得：
    R1＝0.591kN，P2＝11.236kN，R3＝0.591kN
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.427×(750+2×200)=1997.158mm
    λ1＝l01/i＝1997.158/16＝124.822，查表得，φ1＝0.428
    立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，P2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9，11.236，0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+0.053/0.9＝11.295kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝11294.713/(0.428×398)+0.053×106/4250＝78.776N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1.217×1.808×1500=3300.504mm
    λ2＝l02/i＝3300.504/16＝206.281，查表得，φ2＝0.171
    立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，P2，R3+N邊2]+1×1.2×0.15×(10.5-0.85)+Mw/lb＝max[0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.35/2)/2×0.9，11.236，0.591+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/2×0.9]+1.737+0.053/0.9＝13.032kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝13031.713/(0.171×398)+0.053×106/4250＝203.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
 十一、高寬比驗算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3
    H/B=10.5/26.25=0.4＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十二、立柱地基基礎計算
地基土類型	巖石	地基承載力特征值fak(kPa)	4000
立柱墊木地基土承載力折減系數mf	1	墊板底面面積A(m2)	0.15
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝13.032/(1×0.15)＝86.878kPa≤fak＝4000kPa
    滿足要求！

7.4  300*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書
    計算依據：
    1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結構設計規范》GB 50010-2010
    4、《建筑結構荷載規范》GB 50009-2012
    5、《鋼結構設計規范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土梁名稱	KL  300x800	混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	300×800
模板支架高度H(m)	10.5	模板支架橫向長度B(m)	8.8
模板支架縱向長度L(m)	12.8	梁側樓板厚度(mm)	250
 二、荷載設計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.5	混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.1
當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)	1
對水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	非自定義:0.207
	地基粗糙程度	C類(有密集建筑群市區)	
	模板支架頂部距地面高度(m)	24	
	風壓高度變化系數μz	0.796	
	風荷載體型系數μs	1.04	
 三、模板體系設計
新澆混凝土梁支撐方式	梁兩側有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱間距la(mm)	900
梁兩側立柱橫向間距lb(mm)	900
步距h(mm)	1500
新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)	900、900
混凝土梁距梁兩側立柱中的位置	居中
梁左側立柱距梁中心線距離(mm)	450
梁底增加立柱根數	1
梁底增加立柱布置方式	按梁兩側立柱間距均分
梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)	450
梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)	200
梁底支撐小梁根數	5
梁底支撐小梁間距	75
每縱距內附加梁底支撐主梁根數	1
結構表面的要求	結構表面隱蔽
模板及支架計算依據	《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011
    設計簡圖如下：
 
平面圖
 
立面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	18
面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.5
面板彈性模量E(N/mm2)	5400
    取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：
    W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.671kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
    q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×24.908×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.016kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.016×106/54000＝0.3N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×754/(100×5400×486000)＝0.002mm≤[ν]＝L/250＝75/250＝0.3mm
    滿足要求！
   3、支座反力計算
    設計值(承載能力極限狀態)
    R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×24.908×0.075+0.446×1.764×0.075＝0.793kN
    R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×24.908×0.075+1.223×1.764×0.075＝2.297kN
    R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×24.908×0.075+1.142×1.764×0.075＝1.885kN
    標準值(正常使用極限狀態)
    R1'=R5'=0.393q2L=0.393×20.5×0.075＝0.604kN
    R2'=R4'=1.143q2L=1.143×20.5×0.075＝1.757kN
    R3'=0.928q2L=0.928×20.5×0.075＝1.427kN
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	11.44	小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.232
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	7040
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	簡支梁
    承載能力極限狀態：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=0.793/1＝0.793kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[2.297,1.885,2.297]/1= 2.297kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=0.793/1＝0.793kN/m
    小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.018kN/m
    梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.334kN/m
    梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.25)=0.334kN/m
    梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.499kN/m
    梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.499kN/m
    左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =0.793+0.018+0.334+1.499=2.645kN/m
    中間小梁荷載q中= q1中+ q2=2.297+0.018=2.315kN/m
    右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =0.793+0.018+0.334+1.499=2.645kN/m
    小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.645,2.315,2.645]=2.645kN/m
    正常使用極限狀態：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=0.604/1＝0.604kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[1.757,1.427,1.757]/1= 1.757kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=0.604/1＝0.604kN/m
    小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/4 =0.015kN/m
    梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m
    梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×(0.8-0.25)=0.275kN/m
    梁左側樓板傳遞給左邊小梁荷載q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.016kN/m
    梁右側樓板傳遞給右邊小梁荷載q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.016kN/m
    左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.604+0.015+0.275+1.016=1.91kN/m
    中間小梁荷載q中'= q1中'+ q2'=1.757+0.015=1.772kN/m
    右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.604+0.015+0.275+1.016=1.91kN/m
    小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.91,1.772,1.91]=1.91kN/m
    為簡化計算，按簡支梁和懸臂梁分別計算，如下圖：
 
    
 
   1、抗彎驗算
    Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×2.645×0.452，0.5×2.645×0.22]＝0.067kN?m
    σ=Mmax/W=0.067×106/42667=1.569N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×2.645×0.45，2.645×0.2]＝0.595kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×0.595×1000/(2×40×80)＝0.279N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×1.91×4504/(384×7040×170.667×104)＝0.085mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm
    ν2＝q'l24/(8EI)＝1.91×2004/(8×7040×170.667×104)＝0.032mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態
    Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[2.645×0.45,0.5×2.645×0.45+2.645×0.2]=1.19kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=1.19kN,R2=1.042kN,R3=0.856kN,R4=1.042kN,R5=1.19kN
    正常使用極限狀態
    Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[1.91×0.45,0.5×1.91×0.45+1.91×0.2]=0.859kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=0.859kN,R2'=0.797kN,R3'=0.649kN,R4'=0.797kN,R5'=0.859kN
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
 
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.159×106/4250=37.394N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝2.015kN
    τmax=2Vmax/A=2×2.015×1000/398＝10.125N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    主梁變形圖(mm)
    νmax＝0.03mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態
    支座反力依次為R1=0.217kN，R2=4.886kN，R3=0.217kN
    正常使用極限狀態
    支座反力依次為R1'=0.158kN，R2'=3.644kN，R3'=0.159kN
 七、2號主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁計算方式	三等跨連續梁	可調托座內主梁根數	1
    P＝max[R2]=Max[4.886]=4.886kN，P'＝max[R2']＝Max[3.644]=3.644kN
 
   1、抗彎驗算
 
    2號主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.77×106/4250=181.076N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    2號主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝3.176kN
    τmax=2Vmax/A=2×3.176×1000/398＝15.96N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    2號主梁變形圖(mm)
    νmax＝1.463mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    極限承載能力狀態
    支座反力依次為R1=6.596kN，R2=10.505kN，R3=10.505kN，R4=6.596kN
    立柱所受主梁支座反力依次為R2=10.505/1=10.505kN
 八、縱向水平鋼管驗算
鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6	鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8
鋼管截面面積A(mm2)	398	鋼管截面回轉半徑i(mm)	16
鋼管彈性模量E(N/mm2)	206000	鋼管截面慣性矩I(cm4)	10.19
鋼管截面抵抗矩W(cm3)	4.25	鋼管抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
鋼管抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125
    P＝max[R1，R3]=0.217kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.159kN
    計算簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
 
    縱向水平鋼管彎矩圖(kN?m)
    σ＝Mmax/W＝0.034×106/4250＝8.042N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    縱向水平鋼管剪力圖(kN)
    Vmax＝0.141kN
    τmax＝2Vmax/A=2×0.141×1000/398＝0.709N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    縱向水平鋼管變形圖(mm)
    νmax＝0.064mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    支座反力依次為R1=0.293kN，R2=0.467kN，R3=0.467kN，R4=0.293kN
    同理可得：兩側立柱所受支座反力依次為R1=0.467kN，R3=0.467kN
 九、可調托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調托座2	可調托座承載力容許值[N](kN)	30
扣件抗滑移折減系數kc	1
   1、扣件抗滑移驗算
    兩側立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.467,0.467]＝0.467kN≤1×8=8kN
    單扣件在扭矩達到40～65N?m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！
   2、可調托座驗算
    可調托座最大受力N＝max[R2]＝10.505kN≤[N]=30kN
    滿足要求！
 十、立柱驗算
剪刀撐設置	普通型	立柱頂部步距hd(mm)	750
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數μ1	1.427
非頂部立柱計算長度系數μ2	1.808	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	回轉半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15
   1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(750+2×200)=1641.05mm
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mm
    λ=l0/i=2712/16=169.5≤[λ]=210
    長細比滿足要求！
   2、風荷載計算
    Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.207×0.9×1.52/10＝0.053kN?m
   3、穩定性計算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：
    1)面板驗算
    q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝27.12kN/m
    2)小梁驗算
    q1＝max{0.809+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.25)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，2.34+1×1.2×(0.3-0.1)×0.3/4}=2.566kN/m
    同上四～八計算過程，可得：
    R1＝0.458kN，R2＝10.499kN，R3＝0.458kN
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.427×(750+2×200)=1997.158mm
    λ1＝l01/i＝1997.158/16＝124.822，查表得，φ1＝0.428
    立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+Mw/lb＝max[0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，10.499，0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+0.053/0.9＝10.557kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝10557.255/(0.428×398)+0.053×106/4250＝74.447N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1.217×1.808×1500=3300.504mm
    λ2＝l02/i＝3300.504/16＝206.281，查表得，φ2＝0.171
    立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+1×1.2×0.15×(10.5-0.8)+Mw/lb＝max[0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，10.499，0.458+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1.746+0.053/0.9＝12.303kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝12303.255/(0.171×398)+0.053×106/4250＝193.247N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
 十一、高寬比驗算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3
    H/B=10.5/8.8=1.193＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十二、立柱地基基礎計算
地基土類型	巖石	地基承載力特征值fak(kPa)	4000
立柱墊木地基土承載力折減系數mf	1	墊板底面面積A(m2)	0.15
    立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝12.303/(1×0.15)＝82.022kPa≤fak＝4000kPa
    滿足要求！

7.5  600*3650大梁模板計算書
    計算依據：
    1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008
    2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ 130－2011
    3、《混凝土結構設計規范》GB 50010-2010
    4、《建筑結構荷載規范》GB 50009-2012
    5、《鋼結構設計規范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝土梁名稱	大梁600x3650	混凝土梁截面尺寸(mm×mm)	600×3650
模板支架高度H(m)	3.35	模板支架橫向長度B(m)	15
模板支架縱向長度L(m)	20
 二、荷載設計
模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)	面板	0.1
	面板及小梁	0.3
	樓板模板	0.5
	模板及其支架	0.75
新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)	24
混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)	1.5
當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)	1
對水平面模板取值Q2k(kN/m2)	2
風荷載標準值ωk(kN/m2)	基本風壓ω0(kN/m2)	0.25	非自定義:0.033
	地基粗糙程度	C類(有密集建筑群市區)	
	模板支架頂部距地面高度(m)	12	
	風壓高度變化系數μz	0.65	
	風荷載體型系數μs	0.2	
 三、模板體系設計
新澆混凝土梁支撐方式	梁側無板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱間距la(mm)	500
梁底兩側立柱橫向間距lb(mm)	1200
步距h(mm)	1200
混凝土梁距梁底兩側立柱中的位置	居中
梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)	600
梁底增加立柱根數	4
梁底增加立柱布置方式	按混凝土梁梁寬均分
梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm)	420,540,660,780
梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)	200
梁底支撐小梁根數	10
梁底支撐小梁間距	67
每縱距內附加梁底支撐主梁根數	0
結構表面的要求	結構表面隱蔽
模板及支架計算依據	《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011
梁底支撐主梁左側懸挑長度a1(mm)	0
梁底支撐主梁右側懸挑長度a2(mm)	0
    設計簡圖如下：
 
平面圖
 
立面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度t(mm)	15
面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.4
面板彈性模量E(N/mm2)	10000
    取單位寬度b=1000mm，按四等跨連續梁計算：
    W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
    q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4×0.7×2]×1＝114.972kN/m
    q1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×3.65]×1＝113.208kN/m
    q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
    q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×3.65)]×1＝93.175kN/m
    計算簡圖如下：
 
   1、強度驗算
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×113.208×0.0672+0.121×1.764×0.0672＝0.055kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.055×106/37500＝1.461N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×93.175×66.6674/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝L/250＝66.667/250＝0.267mm
    滿足要求！
   3、支座反力計算
    設計值(承載能力極限狀態)
    R1=R5=0.393q1靜L+0.446q1活L=0.393×113.208×0.067+0.446×1.764×0.067＝3.018kN
    R2=R4=1.143q1靜L+1.223q1活L=1.143×113.208×0.067+1.223×1.764×0.067＝8.77kN
    R3=0.928q1靜L+1.142q1活L=0.928×113.208×0.067+1.142×1.764×0.067＝7.138kN
    標準值(正常使用極限狀態)
    R1'=R5'=0.393q2L=0.393×93.175×0.067＝2.441kN
    R2'=R4'=1.143q2L=1.143×93.175×0.067＝7.1kN
    R3'=0.928q2L=0.928×93.175×0.067＝5.764kN
 五、小梁驗算
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15.444	小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.782
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁彈性模量E(N/mm2)	9350
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667	小梁計算方式	二等跨連續梁
    承載能力極限狀態：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左＝R1/b=3.018/1＝3.018kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.77,7.138,8.77]/1=8.77kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右＝R5/b=3.018/1＝3.018kN/m
    小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/9 =0.016kN/m
    梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左＝0.9×1.35×0.5×3.65=2.217kN/m
    梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右＝0.9×1.35×0.5×3.65=2.217kN/m
    左側小梁荷載q左＝q1左+q2+q3左=3.018+0.016+2.217=5.252kN/m
    中間小梁荷載q中= q1中+ q2=8.77+0.016=8.786kN/m
    右側小梁荷載q右＝q1右+q2+q3右=3.018+0.016+2.217=5.252kN/m
    小梁最大荷載q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.252,8.786,5.252]=8.786kN/m
    正常使用極限狀態：
    梁底面板傳遞給左邊小梁線荷載：q1左'＝R1'/b=2.441/1＝2.441kN/m
    梁底面板傳遞給中間小梁最大線荷載：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[7.1,5.764,7.1]/1=7.1kN/m
    梁底面板傳遞給右邊小梁線荷載：q1右'＝R5'/b=2.441/1＝2.441kN/m
    小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/9 =0.013kN/m
    梁左側模板傳遞給左邊小梁荷載q3左'＝1×0.5×3.65=1.825kN/m
    梁右側模板傳遞給右邊小梁荷載q3右'＝1×0.5×3.65=1.825kN/m
    左側小梁荷載q左'＝q1左'+q2'+q3左'=2.441+0.013+1.825=4.28kN/m
    中間小梁荷載q中'= q1中'+ q2'=7.1+0.013=7.113kN/m
    右側小梁荷載q右'＝q1右'+q2'+q3右'=2.441+0.013+1.825=4.28kN/m
    小梁最大荷載q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.28,7.113,4.28]=7.113kN/m
    為簡化計算，按二等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖：
 
    
 
   1、抗彎驗算
    Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.786×0.52，0.5×8.786×0.22]＝0.275kN?m
    σ=Mmax/W=0.275×106/42667=6.435N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.786×0.5，8.786×0.2]＝2.746kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.746×1000/(2×40×80)＝1.287N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.113×5004/(100×9350×170.667×104)＝0.145mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mm
    ν2＝q'l24/(8EI)＝7.113×2004/(8×9350×170.667×104)＝0.089mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態
    Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.786×0.5,0.375×8.786×0.5+8.786×0.2]=5.491kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1=3.282kN,R2=5.491kN,R3=4.471kN,R4=4.471kN,R5=4.471kN,R6=4.471kN,R7=4.471kN,R8=4.471kN,R9=5.491kN,R10=3.282kN
    正常使用極限狀態
    Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.113×0.5,0.375×7.113×0.5+7.113×0.2]=4.446kN
    同理可得：
    梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1'=2.675kN,R2'=4.446kN,R3'=3.611kN,R4'=3.611kN,R5'=3.611kN,R6'=3.611kN,R7'=3.611kN,R8'=3.611kN,R9'=4.446kN,R10'=2.675kN
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	125	主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
可調托座內主梁根數	1
 
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖(kN?m)
    σ=Mmax/W=0.4×106/4250=94.026N/mm2≤[f]=205N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    主梁剪力圖(kN)
    Vmax＝8.567kN
    τmax=2Vmax/A=2×8.567×1000/398＝43.051N/mm2≤[τ]=125N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    主梁變形圖(mm)
    νmax＝0.103mm≤[ν]＝L/250＝420/250＝1.68mm
    滿足要求！
   4、支座反力計算
    承載能力極限狀態
    支座反力依次為R1=0.685kN，R2=16.656kN，R3=4.846kN，R4=4.846kN，R5=16.656kN，R6=0.685kN
 七、可調托座驗算
荷載傳遞至立柱方式	可調托座	可調托座承載力容許值[N](kN)	30
    可調托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]＝16.656kN≤[N]=30kN
    滿足要求！
 八、立柱驗算
剪刀撐設置	加強型	立柱頂部步距hd(mm)	600
立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)	200	頂部立柱計算長度系數μ1	1.386
非頂部立柱計算長度系數μ2	1.755	立柱鋼管截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
立柱鋼管計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	鋼材等級	Q235
立柱截面面積A(mm2)	398	回轉半徑i(mm)	16
立柱截面抵抗矩W(cm3)	4.25	抗壓強度設計值[f](N/mm2)	205
支架自重標準值q(kN/m)	0.15
   1、長細比驗算
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm
    λ=l0/i=2106/16=131.625≤[λ]=210
    長細比滿足要求！
   2、風荷載計算
    Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.033×0.5×1.22/10＝0.003kN?m
   3、穩定性計算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同：
    1)面板驗算
    q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×3.65)+1.4×0.9×2]×1＝114.33kN/m
    2)小梁驗算
    q1＝max{3.004+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/9+0.5×3.65]，8.725+1×1.2×(0.3-0.1)×0.6/9}=8.741kN/m
    同上四～六計算過程，可得：
    R1＝0.68kN，R2＝16.563kN，R3＝4.836kN，R4＝4.836kN，R5＝16.563kN，R6＝0.68kN
    頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm
    λ1＝l01/i＝1600.83/16＝100.052，查表得，φ1＝0.588
    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]+Mw/lb＝max[0.68，16.563，4.836，4.836，16.563，0.68]+0.003/1.2＝16.565kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝16565.049/(0.588×398)+0.003×106/4250＝71.489N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
    非頂部立柱段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm
    λ2＝l02/i＝2432.43/16＝152.027，查表得，φ2＝0.301
    立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6]+1×1.2×0.15×(3.35-3.65)+Mw/lb＝max[0.68，16.563，4.836，4.836，16.563，0.68]+-0.054+0.003/1.2＝16.511kN
    f＝N/(φA)+Mw/W＝16511.049/(0.301×398)+0.003×106/4250＝138.53N/mm2≤[f]＝205N/mm2
    滿足要求！
 九、高寬比驗算
    根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3
    H/B=3.35/15=0.223＜3
    滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！
 十、立柱支承面承載力驗算
支撐層樓板厚度h(mm)	800	混凝土強度等級	C30
混凝土的齡期(天)	7	混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)	6.902
混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)	0.737	立柱墊板長a(mm)	200
立柱墊板寬b(mm)	200
    F1=N=16.511kN
   1、受沖切承載力計算
    根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表
公式	參數剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0	F1	局部荷載設計值或集中反力設計值
	βh	截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。
	ft	混凝土軸心抗拉強度設計值
	σpc,m	臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內
	um	臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。
	h0	截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um	η1	局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數
	η2	臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數
	βs	局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2
	as	板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20
說明	在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。
    可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=780mm，
    um =2[(a+h0)+(b+h0)]=3920mm
    F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×3920×780/1000=1577.416kN≥F1=16.511kN
    滿足要求！
   2、局部受壓承載力計算
    根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表
公式	參數剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln	F1	局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值
	fc	混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值
	βc	混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用
	βl	混凝土局部受壓時的強度提高系數
	Aln	混凝土局部受壓凈面積
βl=(Ab/Al)1/2	Al	混凝土局部受壓面積
	Ab	局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定
    可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，
    βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
    F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=16.511kN
    滿足要求！

7.6  大梁側模板計算書
    計算依據：
    1、《混凝土結構工程施工規范》GB50666-2011
    2、《混凝土結構設計規范》GB50010-2010
    3、《建筑結構荷載規范》GB 50009-2012
    4、《鋼結構設計規范》GB 50017-2003
 一、工程屬性
新澆混凝梁名稱	KL14，標高24.00m	混凝土梁截面尺寸(mmxmm)	600×2650
新澆混凝土梁計算跨度(m)	14.6
 二、荷載組合
側壓力計算依據規范	《混凝土結構工程施工規范》GB50666-2011	混凝土重力密度γc(kN/m3)	24
結構重要性系數	1	可變組合系數	0.9
新澆混凝土初凝時間t0(h)	4
塌落度修正系數β	0.9
混凝土澆筑速度V(m/h)	2
梁下掛側模，側壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)	2.65
新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)	梁下掛側模G4k	min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×2.65}＝min{34.213，63.6}＝34.213kN/m2
混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)	2
    下掛部分：承載能力極限狀態設計值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2
    下掛部分：正常使用極限狀態設計值S正＝G4k＝34.213 kN/m2
 三、支撐體系設計
小梁布置方式	水平向布置	主梁間距(mm)	600
主梁合并根數	2	小梁最大懸挑長度(mm)	100
結構表面的要求	結構表面外露	對拉螺栓水平向間距(mm)	600
    
	梁左側	梁右側
樓板厚度(mm)	0	0
梁下掛側模高度(mm)	2650	2650
小梁道數(下掛)	20	20
    
    左側支撐表：
第i道支撐	距梁底距離(mm)	支撐形式
1	0	固定支撐
2	150	對拉螺栓
3	500	對拉螺栓
4	1000	對拉螺栓
5	1500	對拉螺栓
6	2000	對拉螺栓
7	2500	對拉螺栓
    右側支撐表：
第i道支撐	距梁底距離(mm)	支撐形式
1	0	固定支撐
2	150	對拉螺栓
3	500	對拉螺栓
4	1000	對拉螺栓
5	1500	對拉螺栓
6	2000	對拉螺栓
7	2500	對拉螺栓
    設計簡圖如下：
 
模板設計剖面圖
 四、面板驗算
面板類型	覆面木膠合板	面板厚度(mm)	15
面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15	面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.5
面板彈性模量E(N/mm2)	10000
  1、下掛側模
    梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板計算簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
    q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m
    q1靜＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m
    q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m
    Mmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.1392+0.121×2.52×0.1392＝0.092kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.092×106/37500＝2.465N/mm2≤[f]＝15N/mm2
    滿足要求！
   2、撓度驗算
    q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m
    νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×139.4744/(100×10000×281250)＝0.029mm≤139.474/400=0.349mm
    滿足要求！
   3、最大支座反力計算
    承載能力極限狀態
    R下掛max＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.569×0.139+1.223×2.52×0.139＝7.057kN
    正常使用極限狀態
    R'下掛max＝1.143×l左×q＝1.143×0.139×34.213＝5.454kN
 五、小梁驗算
小梁最大懸挑長度(mm)	100	小梁計算方式	四等跨連續梁
小梁類型	方木	小梁截面類型(mm)	40×80
小梁彈性模量E(N/mm2)	8415	小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	1.663
小梁截面抵抗矩W(cm3)	42.667	小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	15.444
小梁截面慣性矩I(cm4)	170.667
  1、下掛側模
    計算簡圖如下：
 
    跨中段計算簡圖
 
    懸挑段計算簡圖
   1、抗彎驗算
    q＝7.057kN/m
    Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×7.057×0.62，0.5×7.057×0.12]=0.272kN?m
    σ＝Mmax/W＝0.272×106/42667＝6.371N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
    Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×7.057×0.6，7.057×0.1]=2.57kN
    τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.57×1000/(2×40×80)＝1.205N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
    q＝5.454kN/m
    ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×5.454×6004/(100×8415×1706670)＝0.311mm≤600/400=1.5mm
    ν2max＝qL4/(8EI)=5.454×1004/(8×8415×1706670)=0.005mm≤100/400=0.25mm
    滿足要求！
   4、最大支座反力計算
    承載能力極限狀態
    R下掛max＝max[1.143×7.057×0.6，0.393×7.057×0.6+7.057×0.1]＝4.839kN
    正常使用極限狀態
    R'下掛max＝max[1.143×5.454×0.6，0.393×5.454×0.6+5.454×0.1]＝3.74kN
 六、主梁驗算
主梁類型	鋼管	主梁截面類型(mm)	Φ48.3×3.6
主梁計算截面類型(mm)	Φ48×2.8	主梁合并根數	2
主梁彈性模量E(N/mm2)	206000	主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)	205
主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)	120	主梁截面慣性矩I(cm4)	10.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)	4.25	主梁受力不均勻系數	0.6
  1、下掛側模
    因主梁2根合并，驗算時主梁受力不均勻系數為0.6。
    同前節計算過程，可依次解得：
    承載能力極限狀態：R1＝1.002kN，R2＝2.904kN，R3＝2.379kN，R4＝2.379kN，R5＝2.379kN，R6＝2.379kN，R7＝2.379kN，R8＝2.379kN，R9＝2.379kN，R10＝2.379kN，R11＝2.379kN，R12＝2.379kN，R13＝2.379kN，R14＝2.379kN，R15＝2.379kN，R16＝2.379kN，R17＝2.379kN，R18＝2.379kN，R19＝2.904kN，R20＝1.002kN
    正常使用極限狀態：R'1＝0.772kN，R'2＝2.244kN，R'3＝1.822kN，R'4＝1.822kN，R'5＝1.822kN，R'6＝1.822kN，R'7＝1.822kN，R'8＝1.822kN，R'9＝1.822kN，R'10＝1.822kN，R'11＝1.822kN，R'12＝1.822kN，R'13＝1.822kN，R'14＝1.822kN，R'15＝1.822kN，R'16＝1.822kN，R'17＝1.822kN，R'18＝1.822kN，R'19＝2.244kN，R'20＝0.772kN
    計算簡圖如下：
 
   1、抗彎驗算
 
    主梁彎矩圖(kN?m)
    σmax＝Mmax/W＝0.408×106/4250=96.063N/mm2≤[f]=205 N/mm2
    滿足要求！
   2、抗剪驗算
 
    梁左側剪力圖(kN)
    τmax=2Vmax/A=2×5.221×1000/398＝26.237N/mm2≤[τ]=120 N/mm2
    滿足要求！
   3、撓度驗算
 
    梁左側變形圖(mm)
    νmax＝0.244mm≤500/400＝1.25 mm
    滿足要求！
   4、最大支座反力計算
    R下掛max＝9.048/0.6=15.08kN
 七、對拉螺栓驗算
對拉螺栓類型	M14	軸向拉力設計值Ntb(kN)	17.8
    同主梁計算過程，取有對拉螺栓部位的側模主梁最大支座反力?？芍獙菟ㄊ芰＝0.95×Max[15.08]＝14.326kN≤Ntb＝17.8kN
    滿足要求！
7.7 附圖

反沖洗泵房高支模監測點布置圖

濾池高支模監測點布置圖

附圖三：應急疏散線路

附圖四：應急救援線路

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